Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Самарский национальный исследовательский университет им. ак. С.П. Королёва (бывш. СГАУ, СамГУ)

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

Основы констр-я(с табл)

.pdf

Скачиваний:

225

Добавлен:

16.03.2015

Размер:

1.77 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 45 / 65 6 > Следующая >>>

3. Определяется толщина δ проушины по условию заделки подшипника δ = вn + 2а (вn - ширина внешнего кольца подшипника; а - припуск на заделку подшипника по ОСТ 1.03841-76). Для подшипников с внешним диаметром D = 20-30мм принимается a = 0,2мм, для подшипников диаметром Dn = 30 - 40мм, а = 0,25мм, D = 40-50мм принимается a = 0,3мм.

4. Определяется ширина в` проушины из условия ее прочности на разрыв (1):

Р Р			В пр , откуда в/	Р Р		d	пр , здесь dпр = Dn
n(в\| d		)		n
	пр				В пр

5. Определяется минимальная ширина проушины из условия прочности при запрессовке подшипника (см. подразд. 1.4. п. 9):

вmin = dпр + 2xmin .

6. Находится ширина проушины:

в = max(в`, вmin) .

Найденное значение округляется до ближайшего большего в соответствии с ГОСТ

8032-84.

7. Вычисляется напряжение в проушине:

	Р	Р Р
	Р	n(в - dпр )
		n(в - dпр )

8. Рассчитывается избыток прочности

В пр

Всоединениях «ухо-вилка» подшипник выгоднее устанавливать в среднюю проушину (ухо). В этом случае требуется лишь один подшипник и достигается минимальная трудоемкость сборки. Для соединений, допускающих перекос, это единственно возможный вариант конструкции (такими соединениями являются, например, узлы навески рулевых поверхностей).

Из условия недопустимости контакта деталей, а следовательно и повреждения их покрытий, торцевые поверхности проушины должны разобщаться. Это достигается либо применением подшипников, внутреннее кольцо которых шире наружного (см. рис. 6.4), либо установкой в ушки вилки втулок буртиками внутрь (см. рис. 6.3,а, поз. 1). Величина зазора l (рис. 6.4) определяется допускаемым перекосом:

l 0,5 в tg

где φ - допустимый для подшипника или соединений угол перекоса.

С учетом штамповочного (литейного) уклона и радиуса сопряжения ушка вилки с основанием зазор l 1 = (2 - 5) мм.

При конструировании узлов навески рулей и элеронов можно пользоваться стандартными вариантами конструкций [12, 13].

Технические требования на чертежах

Некоторые директивные указания и разъяснения невозможно или нецелесообразно выразить на чертеже графически или с помощью символов. В этом случае на чертеж наносят технические требования – текстовую часть, которая представляет собой краткие точные формулировки. Технические требования значительно упрощают выполнение и чтение чертежей.

Основные правила нанесение на чертежи технических требований определяет ГОСТ 2.316-68. Рекомендации по оформлению и составлению технических требований даны в [14].

В данной работе имеет смысл вынести в технические требования указания об установке и контровке замыкающего болта [14, п.2.9], заделке подшипника [14, п.2.11], обработке отверстий под болт [14, п.2.18], клеймении и маркировании сборки [14, п.2.24] и, возможно, ряд других.

Задание к лабораторной работе

Выполнить один (общий для бригады студентов) сборочный чертеж. На этом чертеже показать три разработанных варианта соединения типа «ухо-вилка»: неподвижное, малоподвижное с подшипником скольжения, подвижное с подшипником качения.

Нанести на чертеж технические требования. Дать спецификацию на чертеж.

Оформить отчет бригады.

Материал проушины – АК6. Значения расчетной радиальной нагрузки Рр даны в таблице.

Исходные данные

Параметр					Номер варианта
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
Рр, кН	10	20	30	40	50	60	70	80	90	100

Список использованных источников

1.Нормы прочности сухопутных самолетов. М., 1947. 117 с.

2.Единые нормы летной годности гражданских транспортных самолетов странчленов СЭВ. М.: Изд-во ЦАГИ, 1985. 470 с.

3.Шульженко М.Н. Конструкция самолетов. М.: Машиностроение, 1971. 413с.

4.Справочная книга по расчету самолета на прочность /М.Ф. Астахов, А.В. Караваев, С.Я. Макаров, Я.Я. Суздальцев. М.: Оборонгиз, 1954. 708 с.

5.ОСТ 1.11119-73. Втулки для запрессовки. Введ с 01.01.74.

6.ОСТ 1.11122-73. Втулки для запрессовки. Введ с01.01.74.

7.ОСТ 1.11124-73. Втулки с буртиком для запрессовки. Введ. С 01.01.74.

8.ОСТ 1.11127-73. Втулки с буртиком для запрессовки. Введ. с 01.01.74.

9.Зайцев А.М., Коросташевский Р.В. Авиационные подшипники качения. М.: Оборонгиз, 1963. 336 с.

11.Шариковые и роликовые подшипники. М.: Изд-во Госстандарта СССР, 1958.

12.ОСТ 1.12915-77. Соединения узлов навески руля направления, руля высоты, элеронов, элевонов, киля, стабилизатора, крыла. Конструкция и размеры. Введ.

с 01.01.78.

13.ОСТ 1.13424-78 – ОСТ 1.13426-78. Соединения шарнирные. Конструкция и размеры. Введ. с 01.01.80.

14.Технические требования на чертежах: Метод. Указания/Сост. В.Н. Майнсков. Куйбышев. Авиац. ин-т. Куйбышев, 1982.

15.ОСТ 1.03841-76. Заделка механическая шариковых и шарнирных подшипников. Типы, основные размеры и технические требования. Введ. с 01.07.77.

16.ОСТ 1.10969-73 – ОСТ 1.10972-73. Пресс-масленки. Введ. с 01.07.73.

17.ГОСТ 2.316-68. Правила нанесения на чертежах надписей технических требований и таблиц. Введ. с 01.01.71.

С О Д Е Р Ж А Н И Е

Общие сведения…………………………………………………………………………………...3 Лабораторная работа № 1. Конструирование стержней, нагруженных осевой силой……...4 Лабораторная работа № 2. Конструирование заклепочного соединения листов…………....9 Лабораторная работа № 3. Конструирование болтового крепления кронштейна к стойке..15 Лабораторная работа № 4. Конструирование последовательного соединения профилей…23 Лабораторная работа № 5. Конструирование лонжерона…………………………………….27 Лабораторная работа № 6. Конструирование соединения типа «ухо-вилка»……………… 34

Диамет Разрушающие усилия на Матери				Разрушающее усилие на
р	срез заклёпок по одной		ал	смятие листа в зависимости от
непоста		плоскости, даН	листа		его толщины, даН
вленно		плоскости, даН	листа		его толщины, даН
вленно
й
заклёпк
и,мм

	АМг Д18 В65 15А 20Г			0,3	0,4	0,5	0,6	0,8	1	1,2	1,8 2 2,5 3 3,5 4 5 6 8 10
	5	А

2,6	90	100 135 180 265	Д16 А-Т	45	60	75	95	125	155	215

						сталь 20	55		70	90	110	145	180
3	120	135	175	240	350	Д16 А-Т		55	70	90	110	145	180	250	315	380
						сталь 20	65		85	105	125	170	210
3,5	165	185	240	325	480	Д16 А-Т		65	85	105	125	170	210	295	365	440	490	610	735
						сталь 20	75		100	120	145	195	245
4	215	240	315	425	630	Д16 А-Т			95	120	145	190	240	335	420	505	560	700	840	980	1120	1400	1680
						сталь 20			110	140	170	225	280
5	335	375	490	665	990	Д16 А-Т					180	240	300	420	525	630	700	875	105	122	1400	1750	2100	2800	3500
																			0	5
						сталь 20					210	280	350
6	480	535	705	960	1410	Д16 А-Т							360	505	630	755	840	105	126	147	1680	2100	2520	3360	4200
																		0	0	0
						сталь 20							420
7	655	730	960	1310	1920	Д16 А-Т									735	880	980	122	147	171	1960	2450	2940	3920	4900
																		5	0	5
						сталь 20
8	855	955	1255	1710	2510	Д16 А-Т										101	1120	140	168	196	2240	2800	3360	4480	5600
																0		0	0	0
						сталь 20

10	1335 1490 1965 2670 3930 Д16 А-Т	175	210	245	2800 3500 4200 5600 7000
		0	0	0

						сталь 20
12	1925	2150	2825	3850	5650	Д16 А-Т	294	3300 4200 5040 6720	8400
							0

сталь 20

Расчётные разрушающие нагрузки на срез болтов по ОСТ 1. 31100

- 80

								Марка материала

			30ХГСА ,							13Х11Н
			30ХГСА ,					30ХГСН2А		282МФ-				10Х11Н23Т3МР-ВД
			16ХСН ,					30ХГСН2А		282МФ-				10Х11Н23Т3МР-ВД
			16ХСН ,							Ш
			40ХН2МА							Ш
			40ХН2МА
	Номинальный							Температура, С
	диаметр							Температура, С
	диаметр
	гладкой части			1
	стержня			0
	болта,мм			0		4					5
		25		-		0	25		25		0		25		650
				3		0					0
				0
				0
							Расчётная разрушающая нагрузка, Н

				1
		1340		3					1055		66
5		1340		4		-	-		1055		66		11720		7950
5		0		4		-	-		0		00		11720		7950
		0		0					0		00
				0
				0
					1	1
			1930		9	6				1550		96
	6		1930		3	5		28000		1550		96		16700	11330
	6		0		3	5		28000		0		00		16700	11330
			0		0	0				0		00
					0	0
					0	0
7		2640		2		2	-		-		-		-		-
7		0		6		2	-		-		-		-		-
		0		6		2

				4		4
				0		0
				0		0
					3		2
			3430		4		9				2750		17
	8		3430		3		2		49700		2750		20		29700		20200
	8		0		3		2		49700		0		20		29700		20200
			0		0		0				0		0
					0		0						0
					0		0
				4		3
		4370		3		7
9		4370		7		1		-		-		-		-		-
9		0		7		1		-		-		-		-		-
		0		0		0
				0		0
				0		0
					5		4
			5390		3		5				4330		27
	10		5390		9		6		77500		4330		05		47350		32200
	10		0		9		6		77500		0		05		47350		32200
			0		0		0				0		0
					0		0						0
					0		0
				7
		7750		7
12		7750		5		-		111800		-		-		66900		52400
12		0		5		-		111800		-		-		66900		52400
		0		0
				0
				0
					1
					0
	14		1050		5		-		152100		-		-		90500		70600
			1050		5
			00		0
			00		0
					0
					0
				1
				2
15		1207		0		-		-		-		-		-		-
15		00		7		-		-		-		-		-		-
		00		7
				0
				0
					1
	16		1373		3		-		198200		-		-		120900		94970
			1373		3
			00		7
			00		7
					3

					0
					0
				1
				5
17		1550		5		-		-		-		-		-		-
17		00		0		-		-		-		-		-		-
		00		0
				0
				0
					1
					7
	18		1746		4		-		251100		-		-		-		-
			1746		4
			00		6
			00		6
					0
					0
				2
				1
20		2148		4		-		311000		-		-		-		-
20		00		8		-		311000		-		-		-		-
		00		8
				0
				0
					2
					6
	22		2600		0		-		375700		-		-		-		-
			2600		0
			00		0
			00		0
					0
					0
				3
				1
24		3100		0		-		447300		-		-		-		-
24		00		0		-		447300		-		-		-		-
		00		0
				0
				0

Примечание: Значения расчётных разрушающих нагрузок на срез не распространяются на болты из стали 16ХСН диаметром более 10мм и из стали 40ХН2МА диаметром менее 10мм.

Расчётные разрушающие нагрузки на разрыв болтов, винтов и шпилек по ОСТ 1. 31100 - 80

													Резьба

																						М
																					2
	Марка	Темпе				М		М		М1		М12×		М1		М16×		М18×		М20×	2			М24
	Марка	Темпе		М5		М		М		М1		М12×	4×			М16×		М18×		М20×	×			М24
	материал	ратура		М5	6		8		0		1,5		4×		1,5		1,5		1,5		×		×1,5
	материал	ратура											1,5								1

	а	, С																			,
																					5
						Расчётная разрушающая нагрузка, Н

					1		2
					1		0		32				66		9070		1187
45			7850		2		3		10		47600		70		9070		1187		-		-		-
45			7850		2		3		10		47600		70		0		00		-		-		-
					8		0		0				0		0		00
					8		0		0				0
					0		0
						1		2														2
						1		2														7
						5		8		44				10								7
				1079		5		8		44				10		1364		1785		2256		8		336
	38ХА			1079		3		2		80		69700		01		1364		1785		2256		8		336
	38ХА			0		3		2		80		69700		01		00		00		00		6		500
				0		0		0		0				00		00		00		00		6		500
						0		0		0				00								0
						0		0														0
		25				0		0														0
																						0
					2		3
					2		3
			1450		0		7		58
			1450		7		3		90
			0		7		3		90												3
			0		0		0		0												3
					0		0		0												4
	30ХГСА,				0		0						12								4
	30ХГСА,				0		0						12		1668		2178		2757		0		411
	16ХСН,				1		3				87700		26		1668		2178		2757		0		411
	16ХСН,				1		3				87700		26		00		00		00		4		000
	40ХН2МА				8		4						00		00		00		00		4		000
	40ХН2МА				8		4		54				00								0
			1320		6		3		54												0
			1320		6		3		40												0
			0*		0		0		40												0
			0*		0		0		0*
					0		0		0*
					0		0
					*		*

<<< < Предыдущая 1 2 3 45 / 65 6 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
07.06.201549.57 Кб31Основные положения теории Бернштейн.docx
#
16.03.2015343.04 Кб55Основные приемы работы в EXCEL.doc
#
21.07.2019466.43 Кб16Основные Характеристики Ракет-Носителей.doc
#
16.08.20191.8 Mб14ОСНОВЫ АЛГОРИТМИЗАЦИИ.doc
#
16.03.20151.82 Mб188ОСНОВЫ АЛГОРИТМИЗАЦИИ.doc
#
16.03.20151.77 Mб225Основы констр-я(с табл).pdf
#
16.03.20154.08 Mб33Основы материаловедения.doc
#
28.03.20164.98 Mб10Основы мед. знаний.pdf
#
28.08.2019182.73 Кб16Основы теории графов.docx
#
09.11.20181.48 Mб29Основы теории транспортных потоков симметрия по....doc
#
16.03.2015516.53 Кб95Основы ТМ для заочн..docx