Файловый архив студентов. Файловый архив студентов.
1265 вузов, 4638 предметов.
/ Регистрация
FAQ Обратная связь Вопросы и предложения
Добавил:
kane4na@yandex.ru Полоцкий Государственный Университет (ПГУ), город Новополоцк. Что бы не забивать память на компьютере, все файлы буду скидывать сюда. Надеюсь эти файлы помогут вам для сдачи тестов и экзаменов. Учение – свет. Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Полоцкий Государственный Университет
Предмет:
Проектирование реконструкции зданий и сооружений
Файл:

Лазовский_Ч2_УМК_Проектирование реконструкции

.pdf
Скачиваний:
7
Добавлен:
21.12.2023
Размер:
6.86 Mб
Скачать
☆

ПРАКТИЧЕСКОЕ ЗАНЯТИЕ № 10. Расчет прочности по сечению, наклонному к продольной оси, железобетонных конструкций, усиленных увеличением их поперечного сечения в зоне действия поперечных сил

Цель занятия: научиться выполнять расчет прочности по сечению, наклонному к продольной оси, железобетонных элементов эксплуатируе- мых конструкций, усиленных увеличением их поперечного сечения в зоне действия поперечных сил (зоне среза).

Исходные алгоритмы, рабочие формулы для расчета. В основе решения задач по определению прочности железобетонных элементов, усиленных увеличением их поперечного сечения с обеспечением совмест- ной работы, лежит применение методик расчета действующих норм [8] с учетом наличия в сечении усиленного элемента бетона и арматуры раз- личных классов.

При этом учитываются неисправляемые дефекты и повреждения (коррозия или обрывы поперечной арматуры, повреждения бетона и т.д.) усиливаемого элемента.

При усилении зоны среза железобетонного элемента, имеющего на- клонные трещины, дополнительные бетон и поперечная арматура в пре- дельном состоянии не достигают расчетных значений сопротивлений. По- этому к расчетным сопротивлениям дополнительного бетона и арматуры вводятся понижающие коэффициенты соответственно γc,ad и γsw,ad .

При расчете в предельном состоянии железобетонных элементов, усиленных в зоне среза дополнительными бетоном и арматурой, следует применять расчетное сечение с увеличенными в результате усиления попе- речными размерами и приведенными значениями прочностных и дефор- мационных характеристик сечения, состоящего из бетона разных классов.

Учет влияния сжатых полок в тавровых и двутавровых усиленных элементах производится в пределах их эффективной ширины b′f ,eff , кото-

рая принимается: при обеспечении совместной работы основного и допол- нительного бетона на срез с учетом увеличения сечения и составляет не

более (bw + bad ) + 3 × (h¢f + had¢ ) , при отсутствии совместной работы – без учета увеличения сечения и составляет не более (bw + 3 × h¢f ) .

301

Пример 14. Железобетонная балка расчетным пролетом leff = 6 м

прямоугольного поперечного сечения с размерами b = 150 мм , h = 600 мм, c = 50 мм загружена в четвертях пролета двумя сосредоточенными силами

P = 250 кН . Бетон условного класса С¢1215 ( fcd = 8 МПа , fctd

= 0,74 МПа,

E = 24 ×103 МПа ). Поперечная арматура класса A-I Ø6

мм ( f

ywd

= 157 МПа ,

c

 

 

 

 

 

A = 57 мм2 ) с шагом

s = 200 мм. Дополнительная поперечная арматура

sw

 

 

 

 

 

 

класса S 400 Ø10 мм

( f

ywd ,ad

= 263 МПа , A

=157 мм2 ) с шагом

 

 

sw,ad

 

 

 

sad = 160 мм установлена без предварительного напряжения при наличии в зоне среза конструкции наклонных трещин. Толщина наращивания состав-

ляет

 

′

мм,

со

стороны

нижней

и боковых

граней –

50 мм

 

had = 100

( h

 

= 50 мм ,

b

= 100 мм).

Бетон наращивания

класса

С 20

ad

 

 

 

ad

 

 

 

 

 

 

 

25

( f

cd

,ad

= 13,3 МПа ,

f

ctd ,ad

= 1,0 МПа, E

= 29 ×103 МПа ). Требуется про-

 

 

 

 

 

c,ad

 

 

 

верить прочность балки по наклонной сжатой полосе между диагональными трещинами и наклонной трещине.

Определяем приведенные прочностные и деформационные характе- ристики расчетного сечения усиленной балки (рис. 21) с учетом коэффи- циентов условий работы дополнительных бетона и поперечной арматуры:

γc,ad = 0,7 , γsw,ad = 0,7 .

b+bad

fcd ,ad ,

 

b+bad

 

 

 

fctd ,ad ,

 

fcd ,red ,

ad

Ec,ad

 

f

ctd ,red

,

h'

 

 

 

 

 

vsw,ad

 

Ec,red

 

 

 

ad

 

 

 

d

 

d+ h'

vsw,red

 

 

 

 

 

 

fcd , fctd ,

 

 

 

 

 

Ec

 

 

 

 

 

vsw

vsw,red

= vsw + vsw,ad

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 21

302

 

f

cd

bd + g

c, ad

f

b

ad

d + (b + b

)h'

 

 

fcd , red =

 

 

 

cd , ad

ad

ad

=

 

 

 

(b

+ bad )(d + had' )

 

 

 

 

 

 

 

 

 

8 ×150 ×550 + 0,7 ×13,3 × 100 ×550 + (150 +100) ×100

= ( ) ( ) = 8,6 МПа ,

150 +100 × 550 +100

 

f

ctd

bd + g

c, ad

f

ctd ,ad

b

ad

d +

(b + b

)h¢

 

 

fctd ,red =

 

 

 

 

 

ad

ad

=

 

 

 

(b + b

)(d + h¢

)

 

 

 

 

 

 

 

 

ad

 

 

ad

 

 

 

 

0,74 ×150 ×550 + 0,7 ×1× 100 ×550 + (150 +100) ×100 = ( ) ( ) = 0,72 МПа,

150 +100 × 550 +100

 

 

 

 

E

 

=

 

E bd + E

 

 

b

ad

d + (b + b

)h¢

 

=

 

 

 

 

 

 

 

c

 

 

 

c,ad

 

 

 

ad

ad

 

 

 

 

 

c, red

 

 

 

 

 

 

 

(b + b

 

 

)(d + h¢ )

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ad

 

 

 

ad

 

 

 

 

24 ×103

×150 × 550 + 29 ×103 ×

100 × 550 +

(150 + 100) ×100

 

=

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

= 26, 4 ×103 МПа .

 

 

 

 

(150

+ 100)

×

(550 + 100)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

vsw

=

f ywd

Asw

=

157 × 57

= 44,7Н/мм ,

 

 

 

 

 

 

 

 

s

 

 

 

 

 

200

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

vsw,ad =

 

γsw,ad f ywd ,ad Asw,ad

=

0,7 × 263 ×157

=180Н/мм > vsw = 44,7Н/мм.

 

 

 

sad

 

 

 

 

 

 

 

160

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Проверяем прочность усиленной балки по наклонной полосе между диагональными трещинами

VRd = 0,3hw1hc1 fcd ,red (b + bad )(d + had′ ) =

=0,3 ×1,19 × 0,91× 8,6 × (150 + 100) × (550 + 100) = 454 ×103 Н =

=454кН > VSd = 250 кН – прочность обеспечена,

где hw1 = 1 + 5aE rsw = 1 + 5 × 7, 6 × 0, 005 = 1,19 £ 1,3 ;

 

 

a

E

= E

s

E

= 2 ×105

26, 4 ×103 = 7,6 ;

 

 

 

c, red

 

 

 

 

 

rsw =

Asw

s + Asw, ad

sad

=

57 200 + 157 160

= 0,005 ;

 

 

b + bad

 

 

150 + 100

 

 

 

 

 

 

 

 

hc1 =1 - b4 fcd ,red

=1 - 0,01× 8,6 = 0,91.

303

Выполняем проверку прочности усиленной балки по наклонной трещине из условия

VSd ≤ VRd = Vcd + Vsw .

Длину проекции наиболее опасного наклонного сечения на продоль- ную ось балки принимаем равной расстоянию от сосредоточенного груза до опоры linc = 1500 мм .

 

hc2 fctd ,red

 

 

 

 

 

'

 

2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

V =

(b + bad )(d + had )

 

=

 

 

2 × 0,72 × 250 × 650

2

=101×103 Н =101 кН ,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

cd

 

 

 

linc

 

 

 

 

 

1500

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

V

 

= (v

+ v

sw,ad

)×l

 

 

=

(44,7 +180) ×822 =185 ×103 Н =185 кН.

 

sw

 

sw

 

inc,cr

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

При этом длина проекции опасной наклонной трещины на продоль-

ную ось принимается

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

d + h¢

= 650 мм < l

 

 

=

 

hc2 fctd ,red (b + bad )(d + had'

)2

=

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ad

 

 

 

 

inc,cr

 

 

 

 

 

vsw + vsw,ad

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

=

2 × 0,72 × 250 × 6502

 

= 822 мм < 2 ×(d + h¢ ) = 2 × 650 =1300 мм .

 

 

 

 

 

 

 

44,7 +180

 

 

 

 

 

 

 

 

ad

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

VRd = Vcd + Vsw = 101 + 185 = 286 кН > VSd = 250 кН.

Следовательно, прочность обеспечена.

Задача для самостоятельного решения № 29. Железобетонная балка монолитного перекрытия пролетом 6 м,

 

 

b′f ,eff

 

 

 

 

 

 

 

усиленная в зоне среза дополнительной

 

 

 

 

 

 

 

 

 

поперечной арматурой с предваритель-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ным напряжением с последующим обе-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

тонированием с обеспечением совмест-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ной работы основного и дополнительно-

 

 

 

 

 

 

 

100

 

450

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

го бетона на срез (в момент усиления в

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

зоне среза имелись наклонные трещины),

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

загружена равномерно распределенной

 

 

 

200

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

нагрузкой q = 60 кН/м; поперечная сила

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

на опоре VSd (max ) = 500 кН ; размеры по-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 22

 

 

 

перечного сечения приведены на рис. 22.

 

 

 

 

 

 

 

 

304

 

 

Бетон балки условного класса С¢1215 ( fcd

= 8 МПа ,

fctd = 0,74 МПа,

E = 24 ×103 МПа ).

Поперечная

 

арматура

класса

A-I Ø8 мм

c

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

( f

ywd

= 157 МПа , A

=101 мм2 ) с шагом s = 150 мм. Дополнительная по-

 

 

 

 

sw

 

 

 

 

 

 

 

перечная

арматура

класса

S500

 

Ø10

мм ( f ywd ,ad = 324 МПа ,

A

 

=157мм2 ) с шагом s = 200 мм.

 

 

 

 

sw,ad

 

 

 

 

ad

 

 

 

 

 

 

 

 

Толщина наращивания составляет

 

′

мм , со стороны нижней и

 

 

had = 50

боковых граней – 50

мм ( had = 50 мм , bad = 100 мм). Бетон наращивания

класса С 25

30

( f

cd ,ad

= 16,7 МПа ,

f

ctd ,ad

= 1, 2 МПа , E

= 32 ×103 МПа ).

 

 

 

 

 

 

 

c, ad

 

Требуется проверить прочность усиленной балки в зоне среза.

ПРАКТИЧЕСКОЕ ЗАНЯТИЕ № 11. Расчет прочности железобетонных конструкций, усиленных изменением их расчетной схемы

Цель занятия: научиться выполнять расчет прочности (на примере железобетонных элементов) эксплуатируемых конструкций, усиленных изменением их расчетной схемы: изменением места приложения сосредо- точенной нагрузки, устройством дополнительных жестких и упругих опор, предварительно напряженных затяжек и распорок.

Исходные алгоритмы, рабочие формулы для расчета. В основе решения задач по определению прочности железобетонных элементов, усиленных изменением расчетной схемы, лежит применение методов строительной механики и принципа независимости действия для опреде- ления внутренних усилий в усиливаемом (с учетом изменения его перво- начальной расчетной схемы) и дополнительном элементах в линейной по- становке.

При расчете прочности усиливаемого элемента на действие изме- ненных внутренних усилий по методикам действующих нормативных до- кументов учитываются его неисправляемые дефекты и повреждения.

Пример 15. Полная расчетная нагрузка, действующая на стропиль- ную железобетонную балку пролетом leff = 11,8 м, составляет q = 36 кН/м.

Изгибающий момент, соответствующий прочности балки, MRd = 700 кНм. Требуется определить длину распределительной балки при симметричном ее расположении относительно середины пролета стропильной балки для

305

передачи дополнительной сосредоточенной нагрузки в середине пролета от тельфера Pad = 56 кН.

Определяем усилие в стропильной балке от действия полной до ус-

тановки тельфера и дополнительной нагрузок

 

М

Sd ,q

= qleff2

= 36 ×11,82

 

= 627 кНм,

 

8

 

8

 

М

Sd ,P

= Pad leff

4

= 56 ×11,8

4

=165 кНм .

 

 

 

 

Превышение изгибающего момента от внешней нагрузки над изги-

бающим моментом, соответствующим прочности балки, составляет

DM = (M Sd ,q + M Sd ,P ) - M Rd = (627 +165) - 700 = 92 кНм.

При симметричном расположении опор распределительной балки относительно середины пролета стропильной балки расстояние между ни-

ми должно быть не менее

l

= l -

4 ×(M Rd - M Sd ,q )

=11,8 -

4 ×(700 - 627)

= 6,6

м.

 

 

 

 

 

eff ,ad

eff

 

 

Pad

 

 

 

56

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

При этом поперечное сечение распределительной балки подбирается

на изгибающий момент

 

 

 

 

 

 

 

 

M

Sd ,ad

= Pad leff ,ad

= 56 × 6,6

4

= 92 кНм .

 

 

 

 

4

 

 

 

 

 

Пример 16. Двухпролетная неразрезная железобетонная балка (рис. 23)

загружена равномерно распределенной нагрузкой q = 15 кН/м . Балка выпол-

нена из бетона с расчетным сопротивлением на растяжение fctd = 0,9 МПа ,

симметрично армирована. Изгибающий момент, соответствующий ее прочно-

сти, составляет

M Rd ,sp = M Rd ,suр = 56 кНм . Размеры сечения: b = 200 мм,

d = 450 мм.

Шаг поперечной арматуры Ø8

мм (Asw = 101 мм2,

f ywd = 175 МПа ) у существующих опор равен

s1=200 мм, в пролете –

s2 = 400 мм. Требуется выполнить расчет усиления балки дополнительной жесткой опорой в середине одного из пролетов, если после усиления в этом пролете будет приложена дополнительная нагрузка p = 30 кН/м .

306

Рис. 23

Как видно из эпюры моментов (см. рис. 23) неразрезная балка не может воспринимать увеличенную нагрузку в одном из ее пролетов. По- этому для ее усиления подводится дополнительная жесткая опора в сере- дине дополнительно загружаемого пролета. Строим эпюру изгибающих моментов от дополнительной нагрузки при измененной расчетной схеме и суммарную эпюру от полной нагрузки.

307

Превышение опорного изгибающего момента над изгибающим мо- ментом, соответствующим прочности балки у существующей опоры, равно

M Sd ,suр − M Rd ,suр = 73,4 − 56 = 17, 4 кНм .

С учетом перераспределения усилий с опоры в пролеты изгибающие моменты не превышают предельные. Величина перераспределения на су-

ществующей опоре составляет 17,4 ×100% = 24% < 30% – проверка трещи- 73, 4

ностойкости сечения не требуется.

Выполняем проверку прочности наклонного сечения у новой опоры в зоне среза на действие увеличенной поперечной силы

 

 

 

 

 

 

 

 

 

vsw

=

 

f ywd

Asw

 

=

175 ×101

= 44, 2 Н/мм ,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

s2

 

 

 

 

 

400

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

M

cd

= h

f

ctd

bd 2

= 2 × 0,9 × 200 × 4502 = 72,9 ×106 Н × мм ,

 

 

 

 

 

 

c2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

72,9 ×106

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

l

 

=

 

M

cd

 

 

=

 

 

 

=1280 мм > 2d = 2 × 450 = 900 мм,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

inc

 

 

 

vsw

 

 

 

 

 

44,2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

принимаем linc,cr = 900 мм .

Тогда значение linc для вычисления попереч-

ной силы, воспринимаемой бетоном, равно

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

72,9 ×106

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

l

 

 

=

 

M

cd

=

 

 

 

=1270 мм.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(15 + 30)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

inc

 

 

 

 

q + p

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Проверяем условие прочности по наклонной трещине

V

= V

 

+ V

 

=

M cd

+ v

sw

× l

 

 

 

 

 

=

72,9 ×106

+ 44, 2 × 900 = 97, 2 ×103 Н =

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Rd

cd

 

 

sw

 

 

 

linc

 

 

 

 

 

inc,cr

 

 

1270

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

= 97, 2 кН > VSd = 55,8 кН –

 

 

условие прочности выполняется.

 

Пример 17. На ребристую железобетонную панель покрытия проле-

том leff = 6 м из бетона класса С 25

30

и арматуры класса S500 ( d = 270 мм)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

действует

постоянная

 

нагрузка p = 5 кН/м и временная – q = 1,5 кН/м

(рис. 24). Изгибающий момент, соответствующий прочности ребристой панели покрытия составляет MRd = 20 кНм. Требуется подобрать сечение подпирающей стальной балки пролетом leff,ad = 6 м при создании упругой опоры в середине пролета, если усиление выполняется при отсутствии временной нагрузки.

308

Рис. 24

Определяем изгибающий момент от постоянной нагрузки и времен- ной нагрузок:

 

 

pleff2

 

5 × 62

 

qleff2

1,5 × 62

 

M Sd , p

=

 

=

 

= 22,5 кНм , M Sd ,q =

 

=

 

 

= 6,75 кНм .

8

8

8

8

 

 

 

 

 

 

Вычисляем превышение момента от полной нагрузки над изгибаю- щим моментом, соответствующим прочности панели.

DM = (M Sd , p + M Sd ,q ) - M Rd = (22,5 + 6,75) - 20 = 9, 25 кНм.

309

Требуемая реакция упругой опоры в середине пролета в предельном состоянии при действии на панель полной нагрузки равна

R =

4 × DM

=

4 ×9,25

= 6,2 кН .

 

 

u

leff

6

 

 

 

Реакция упругой опоры от действия временной нагрузки, приложен- ной после усиления равна

R =

4 × M Sd ,q

=

4 × 6,75

= 4,5

кН.

 

 

ad

leff

 

6

 

 

 

 

 

 

Тогда величина усилия предварительного напряжения, приложенно- го в середине пролета балки в момент усиления должна составлять

R = Ru – Rad = 1,7 кН.

Нагрузка, перераспределяемая при усилении предварительно напря- женной упругой опорой, равна

Dq =

8 × DM

=

8 ×9, 25

= 2,06 кН/м .

l2

 

 

62

 

 

eff

 

 

 

Прогибы усиливаемой панели от нагрузки, приложенной после усиле- ния, и реакции дополнительной опоры, а также подпирающей балки равны

 

 

 

5Dql

4

 

 

R l3

 

 

 

 

 

 

R l3

 

 

 

a =

 

 

eff

 

-

u eff

 

,

 

a

=

 

u eff ,ad

.

 

 

 

 

 

384B

 

 

48B

 

 

 

ad

 

 

48Bad

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

5Dql

4

 

 

R l3

 

R l3

 

 

 

 

 

 

Так как a = a

 

,

 

 

 

eff

-

 

 

u eff

=

u eff ,ad

, откуда при l

= l

,

ad

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

384B

 

48B

 

48Bad

 

 

 

eff

eff ,ad

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

8R B

 

 

 

 

8 × 6, 2 ×103 ×15,04 ×1011

 

 

= 61,14 ×1011 Н × мм2 .

 

B =

 

u

 

 

=

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ad

5Dqleff

- 8Ru

 

5 × 2,06 × 6 ×103

- 8 × 6,2 ×103

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Жесткость усиливаемой панели в предельном состоянии определяем по формуле

 

 

 

 

 

M Rd

 

 

 

20 ×106

11

 

2

 

 

 

 

 

B =

 

 

=

 

 

=15,04 ×10

Н × мм

 

 

,

 

 

 

(1 r)cr

1,33 ×10−5

 

 

где ( 1

)

cr

=

ecm + esm,0

 

=

0,9 ×1,75 ×10−3 + 0,9 × 2, 25 ×10−3

 

=1,33 ×10−5 мм−1 ;

 

 

r

 

 

d

 

 

 

 

 

 

 

270

 

 

 

 

310

Соседние файлы в предмете Проектирование реконструкции зданий и сооружений
Помощь Обратная связь Вопросы и предложения Пользовательское соглашение Политика конфиденциальности