raskim
.pdfволн смятия (рис.2.2). Давление, при котором оболочка начнет деформироваться, называется критическим.
Толщину стенки обечайки, нагруженной наружным давлением, приближенно определяют по формуле
s = |
1,1p руб |
D |
+ c |
(2.3) |
2[σ ] |
|
|||
|
|
|
|
где рруб - давление в рубашке. Полученное значение толщины стенки
следует проверить на допускаемое наружное давление по формуле
(ГОСТ 14249-80)
[p] = |
|
[p]p |
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
[p] |
p |
2 |
(2.4) |
|||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 + |
[p] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
Здесь |
допускаемое |
давление |
|
из |
условия |
||||||||
прочности определяется по формуле, полученной |
|||||||||||||
из уравнения Лапласа: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
[p]p = |
2[σ ](s − c) |
, |
|
|
|
|
|
(2.5) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
D + (s - c) |
|
|
|
|
|
|
||||
а допускаемое давление |
из условия устойчивости |
||||||||||||
в пределах упругости рассчитывается по формуле |
|||||||||||||
|
[p]E = |
18 ×10−6 |
E |
× |
D 100(s - c) |
5 2 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, (2.6) |
||
Рис.2.2. |
|
nu |
|
lR |
|
D |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
где Е - модуль упругости (табл.2.9); пи - коэффициент устойчивости (для рабочих условий пи =2.4); lR - расчётная длина обечайки.
Для эллиптического днища |
lR = l – 2 hц + НD/3; для |
|
конического днища |
lR = l – 2 hц + |
т ах{Rвsinα ; D/3tgα}, где α - |
половина угла при вершине (рис.2.3), |
l - длина цилиндрической части |
корпуса.
Если в результате расчета окажется, что давление в рубашке
11
больше допускаемого, определенного по формуле (2.4), т.е. p руб > [p], необходимо увеличить толщину стенки обечайки.
2.3. Днища и крышки аппаратов приварные
Толщину стенки эллиптического отбортованного днища
(рис.2.3а) определяют по формулам:
а) днища, нагруженного внутренним давлением
|
= |
pR |
× D |
s ³ sR + c. |
|
|
sR |
|
|
; |
(2.7) |
||
|
|
|||||
|
|
2ϕ[σ ]- 0,5 pR |
|
|
б) днища, нагруженного наружным давлением
sR |
= |
p × D |
; |
s ³ sR + c. |
(2.8) |
|
2[σ ] |
||||||
|
|
|
|
|
При действии наружного давления полученное значение толщины стенки s необходимо проверить по формуле (2.4). В этом случае допускаемое давление из условия прочности в пределах упругости:
[p] = |
2 ×[σ ]× (s - c) |
, |
(2.9) |
P |
D + (s - c) |
|
а допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости определяется по формуле
[p]E |
= |
18 ×10−6 E |
× |
|
D 100(s - c)D 5 2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
(2.10) |
|||
|
nu |
|
|
lR |
|
|
0,9D |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Толщину |
|
|
стенки |
|
|
|
конического |
отбортованного |
||||||
днища (рис.2.3 б) с углом |
при вершине 2α < 1400 , |
нагруженного |
||||||||||||
внутренним |
давлением, |
рассчитывают |
|
следующим образом. |
||||||||||
Определяют толщину стенки цилиндрической части днища: |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
sR |
= |
|
pR × D × y |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
4ϕ × [σ ] |
, |
|
(2.11) |
||||
где у - коэффициент |
формы |
|
|
днища, |
который |
выбирают по |
||||||||
табл. 10. в зависимости от угла α |
|
и отношения Rв /D (отношения |
12
внутреннего |
радиуса отбортовки |
Rв к диаметру днища D). При |
||||||||||||
D = 800 ÷1500 мм, Rв =160 мм; при D = 1600 ÷ 3000 мм, Rв = 200 мм. |
||||||||||||||
|
Определяют толщину стенки конической части днища: |
|||||||||||||
|
|
sR = |
|
pR |
× DP |
× |
1 |
|
|
|
; |
|
|
(2.12) |
|
|
|
2ϕ[σ |
]- pR |
cosα |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D × sR |
|
|
|
||
где |
DP |
= D - 2 Rв (1 - cosα |
)+ |
|
|
|
× sin α |
. |
||||||
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cosα |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из двух значений, |
полученных по формулам (2.11) и (2.12), |
||||||||||||
выбирают большее. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
б |
б
в
в)
Рис. 2.3. Формы днищ: а - эллиптическая, б – коническая,
Исполнительную толщину стенки принимают следующей
13
s ³ smax + c . |
(2.13) |
Если коническое днище нагружено наружным давлением, то толщину стенки, полученную по формуле (2.13), проверяют на допускаемое наружное давление по формуле (2.4). При этом допускаемое наружное давление в пределах пластичности рассчитывают по формуле
|
[p]P |
= |
|
|
2 × [σ ]× (s - c) |
, |
|
(2.14) |
|||||||
|
D |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
cosα |
+ (s - c) |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
а допускаемое наружное давление из условия |
устойчивости |
- по |
|||||||||||||
формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18 ×10 |
−6 |
E |
|
DE |
|
|
|
5 |
2 |
|
|||
[P]E |
= |
|
× |
|
100(s - c) |
|
, |
(2.15)го |
|||||||
|
|
|
lE |
|
|||||||||||
|
|
|
nu |
|
|
|
|
0,9D E |
|
|
|
где lE=D/2sinα; DE=D/2cosα .
2.4. Расчет элементов рубашки
Толщину стенки цилиндрической части рубашки определяют по формуле (2.1), эллиптического днища - по формуле (2.7), толщину стенки конического днища - по формулам (2.11) и (2.12). В качестве расчётного давления РR принимают давление в рубашке. Для корпусов с внутренним диаметром D ≤ 1800 мм диаметр рубашки принимают больше внутреннего диаметра аппарата D на 100мм. Для корпусов с диаметром D >1800 мм диаметр рубашки принимают на 200 мм больше диаметра аппарата. Расположение рубашки на корпусе аппарата показано на рис 2.13.
2.5. Крышки отъёмные
Отъёмные крышки присоединяются к корпусу аппарата с помощью фланцев.
При определении толщины стенки эллиптической крышки используют формулу (2.7).
14
При расчете плоской крышки определяют толщину в средней части крышки s1 и в месте уплотнения s2 (рис 2.4).
Рис. 2.4. Плоская отъемная
Толщинy плоской крышки в средней части рассчитывают по формуле
|
sR = K × DR |
p |
; |
s1 = sR + c , |
(2.16) |
|
[σ ] |
||||
где |
K=0,5. Расчетный |
диаметр |
DR равен среднему |
диаметру |
|
прокладки Dсп, |
|
|
|
|
Толщина крышки в месте установки прокладки s2 = 0.8 • s1 . Наружный диаметр крышки Dкр равен диаметру фланца DФ .
2.6. Фланцевые соединения
Фланцевые соединения применяют для разъёмного соединения составных частей корпуса, крышки с корпусом и т.д. На фланцах присоединяют к аппаратам трубы, арматуру. Соединение состоит из двух фланцев, прокладки, которую размещают между уплотнительными поверхностями фланцев (рис. 2.5 а), болтов (шпилек), гаек и шайб. В целях исключения самоотвинчивания гаек
15
под действием приложенных нагрузок применяют пружинные шайбы или контргайки. Фланцевые соединения стандартизованы. По форме уплотнительной поверхности различают следующие типы фланцев: выступ-впадина, шип-паз (исполнение 1) и с гладкой поверхностью (исполнение 2).
болтов
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
б |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D
г
в
Рис. 2.5. Фланцевое соединение: а – фланцевое соединение корпуса с эллиптической крышкой; б
– размеры плоского фланца; в – фланцевое
Фланцы плоские приварные с гладкой уплотнительной поверхностью (рис. 2.5) применяют при р < 2.5 МПа и t ≤ 3000С.
16
Размеры |
таких фланцев |
для аппаратов выбирают по внутреннему |
|||
диаметру |
аппаратa и |
условному давлению по |
табл.11. |
Для |
|
герметизации фланцевого |
соединения |
применяют |
прокладки |
различной конструкции [1].
Плоские неметаллические прокладки (рис 2.5 г) используют для уплотнения гладких поверхностей фланцев. Прокладки из резины применяют в диапазоне температур от -30° С до 100° С и давлении до 0 6 МПа. Паронит выдерживает температуру до 4000С и давление до 2.5 МПа. Асбестовый картон применяют для прокладок при давлении до 1.6 МПа и температуре до 550° С. Фторопласт используют в диапазоне температур от -200СС до +250° С независимо от давления. Размеры прокладок выбирают по внутреннему диаметру аппарата D и условному давлению ру по табл.12 .
Фланцы и прокладки, подобранные по стандартам, в расчёте не нуждаются.
При конструировании аппаратов выполняют проверочный расчёт болтов в соответствии с ОСТ 26-373-82 по следующей
методике. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.Определяют нагрузку, |
действующую |
на |
фланцевое |
|||||
соединение от внутреннего давления РR : |
|
|
|
|
|||||
|
Q |
D |
= 0,785 × D 2 |
P , |
|
|
|
(2.17) |
|
|
|
|
сп |
R |
|
|
|
|
|
где Dсп средний диаметр прокладки; |
Dсп = 0,5(Dп + dп), (см. рис 2.5 г |
||||||||
и табл.12). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 . Рассчитывают реакцию прокладки |
|
|
|
|
||||
|
Rп |
= 2π × Dсп × в0 × m × PR , |
|
(2.18) |
|||||
где: |
вп - ширина прокладки; вп = 0,5(Dп –d п); |
m=1 - |
для |
прокладок |
|||||
из резины; m =2.5 - для прокладок из других материалов; |
|
||||||||
в0 – |
эффективная ширина прокладки: |
во = 0,5вп |
|
|
|
|
|||
|
при вп ≤15мм, |
|
|
|
|
||||
|
при во >15мм, |
в0 = 0,6 |
|
|
|
|
|||
|
вп ; |
|
|
3.Определяют болтовую нагрузку при сборке РБ1.
Принимают наибольшее значение из трёх расчетных: |
|
РБ1=p×Dсп×в0×q, |
(2.19) |
17
где q=20 МПа - |
для |
прокладок из паронита, резины и картона |
||||||||||
асбестового, q=10 МПа - |
для прокладок из фторопласта. |
|
||||||||||
|
|
|
PБ1 |
= 0,4[σ Б ]20 × nБ × f Б , |
(2.20) |
|||||||
|
|
|
PБ1 |
= 1,2 × QD + Rn . |
|
(2.21) |
||||||
4.Проверяют прочность болтов при монтаже по условию |
|
|||||||||||
|
|
|
σ P1 = |
PБ1max |
£ [σ Б ]200 . |
(2.22) |
||||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
nБ × |
f Б |
|
|
|
||
5.Проверяют прочность болтов в период эксплуатации |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
t 0 |
|
|
|
|
|
σ P 2 = |
|
|
Б2 |
|
£ [σ Б |
] . |
(2.23) |
||
где [σ Б ]200 |
и [σ Б ]t 0 |
|
nБ |
× |
f Б |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
- допускаемые напряжения для материала болта |
при 20° С и при рабочей температуре (табл.13); nБ – количество болтов
(табл.11, nБ = z); fБ – площадь поперечного сечения |
стержня болта. |
Болтовая нагрузка в рабочих условиях: |
|
PБ2 » 1,3 × PБ1max . |
(2.24) |
Если условия (2.22) или (2.23) не выполняются, то увеличивают число болтов, но так, чтобы оно оставалось кратным четырём. Болты, винты, гайки и шайбы являются стандартными изделиями, их размеры приведены в табл. 14 - 20.
2.7. Устройства для присоединения трубопроводов
Присоединение технологических трубопроводов для подвода и отвода различных жидкостей и газов, а также контрольно- измерительных приборов и предохранительных устройств к аппарату производят с помощью штуцеров. Стальные фланцевые штуцера стандартизованы и представляют собой патрубки, выполненные из труб с приваренными к ним фланцами. Штуцера с плоскими приваренными фланцами имеют гладкую уплотнительную поверхность (рис.2.6), их применяют при Р≤1,6 МПа и t≤300° С. Назначение штуцеров для аппаратов рассмотрено в табл. 21. Расположение штуцеров на эллиптических и плоских крышках
18
приведено на рис 2.7, 2.8, расположение штуцеров на днищах - на рис. 2.9. Для входа и выхода теплоносителя на рубашке устанавливают два штуцера (K и K1). Их расположение показано на рис.2.13. Диаметры условного прохода штуцеров в зависимости от типа крышки и диаметра корпуса указаны в табл. 22.
Рис. 2.6. Штуцер
а |
|
б |
|
|
|
Рис. 2.7. Расположение штуцеров на эллиптических крышках: а – для аппаратов D = 1000 -1200
мм;
19
|
а |
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Рис.2.8 Расположение штуцеров: а - на эллиптических |
||||
|
|
|
крышках для аппаратов D = 1400-1600 мм; б – |
|||
|
|
Размеры штуцеров выбирают по диаметру условного прохода |
||||
D и условному давлению Ру (табл.23). Присоединение |
штуцеров к |
|||||
элементам |
корпуса производят с определённым |
вылетом |
(см. рис. 2.6. и табл.23).
|
|
|
б) |
|
а) |
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.9 Расположение штуцеров на днищах аппаратов:
2.8. Опоры аппаратов.
Химические аппараты устанавливают на фундаменты или специальные несущие конструкции с помощью опор. Стандарт
20