Проветривание выработок с помощью продольной перегородки или труб применяют при сравнительно небольшой длине выработок (по Правилам безопасности длина труб или перегородки не должна превышать 60 м).

Проветривание с помощью специально проводимой выработки (рис. 154, в) заключается в следующем. Одновременно с проведением основной выработки параллельно ей проводят другую выработку, служащую для удаления загрязненного воздуха. Обе выработки через определенные расстояния соединяются между собой сбойками. После проведения новой сбойки старая заделывается каменной или чураковой перемычкой. Этот способ проветривания широко применяют при разработке угольных и реже при разработке рудных месторождений. Достоинство: возможность подать в забой сравни­ тельно большое количество воздуха при небольшой депрессии.

§ 2. Проветривание выработок сжатым воздухом

На всех металлических рудниках для проветривания глухих выработок иногда используют энергию сжатого воздуха. На некото­ рых рудниках глухие забои проветривают непосредственным вы­ пуском сжатого воздуха из воздухопровода. Этот способ проветри­ вания отличается простотой применения, так как при этом нет необ­ ходимости в установке специального вентиляционного оборудования и в эксплуатационном его обслуживании. Однако этот способ про­ ветривания выработок мало эффективен и имеет много недостатков: 1) не обеспечивается быстрое очищение глухой выработки по всей ее длине от вредных газов, так как количество поступающего сжатого воздуха мало по сравнению с тем количеством, которое необходимо для создания минимальной средней скорости движения воздуха (0,15 м/сек), обеспечивающей установившийся турбулентный режим вентиляционной струи; 2) высокая стоимость: на сжатие 1 м3 воздуха расходуется электроэнергии больше, чем на подачу того же объема воздуха вентилятором. Поэтому целесообразнее энергию сжатого

Эжектор — это устройство, позволяющее использовать энергию сжатого воздуха для засасывания дополнительного количества воздуха в трубопровод, установленный для проветривания глухой выработки.

Эжекторы могут быть простые и сложные. Простой эжектор пред­ ставляет собой изогнутую под прямым углом трубку, вставляемую в вентиляционную трубу и снабженную на конце насадкой (соплом) с тонким отверстием, через которое выходит сжатый воздух. Слож­ ный эжектор состоит из одного или нескольких насадков, конического смесителя и диффузора. На рис. 155 представлены конструкции сопла типовых эжекторов и двойного раструба кожуха. Сопло 1 Изготовляется из круглой меди диаметром 35 мм, в которой

высверливается канал двойной конусности. В конце ствола, где внут­ ренний его диаметр расширен до 27 мм, имеется наружная нарезка, на которую навинчивается муфта 2, служащая для присоединения сопла к газовой трубе и для его закрепления в центре конического патрубка двойного раструба-кожуха, потому муфта снабжена кре­ стовиной 3 (рис. 155, а). Двойной раструб-кожух (рис. 155, б) со­ стоит из трех частей: сужающейся конической части 1, в которой находится сопло 4, сродней цилиндрической части — горловины 2 и расширяющейся конической части — диффузора 3. Раструб-кожух

Рис. 155. Конструкции типовых эжекторов:

а — сопла; б — двойного раструба-кожуха

сваривается из железа толщиной 1 мм. Сопло к сети сжатого воздуха подсоединяют короткой (20—25 см) трубой диаметром 25 мм, которая одним концом навинчивается на муфту, другой конец трубы при­ соединяется к сети.

Размеры сопла и раструба-кожуха рассчитывать в каждом кон­ кретном случае весьма сложно, поэтому установлены стандартные размеры на основе расчетов эжекторов для подачи в забой различ­ ных количеств воздуха при различных длинах выработок.

Для практических целей можно пользоваться эжекторами шести типов, размеры которых приведены в табл. 28.

Размеры патрубков, типизированных в зависимости от диаметра трубопровода, приведены в табл. 29.

Для выбора типа эжектора проф. И. М. Печук разработал спе­ циальные диаграммы (рис. 156), весьма удобные для практического пользования. На диаграммах приведены области целесообразного применения эжекторов по типам, причем отдельно для каждого из стандартных диаметров трубопровода. Эти области даны в зави­ симости от длины трубопровода и от количества воздуха, которое должно быть подано в забой.

Энергетические характеристики выражают зависимость расхода сжатого воздуха от его давления. Эти характеристики получены опытным путем и расчетом по полуэмпирической формуле

где <?э — расход воздуха эжектором, м31мин;

а— коэффициент, характеризующий конструкцию и размеры сопла пневмоэжектора (его значение определяется опытным

путем); Рлр — манометрическое давление сжатого воздуха в трубопроводе

перед соплом, бар.

Рис. 156. Диаграммы для выбора типа эжекторов:

Приведенная диаграмма энергетических характеристик эжекторов позволяет решать разнообразные задачи, связанные с проветрива­ нием выработок эжекторами.

Пример *. Требуется подобрать типы эжекторов'для проветривания тупиковой

(см. рис. 158). Этот способ проветривания с энергетической точки зрения мепео экономичен по сравнению с первым, но это может компенсироваться меньшими

Успешное проветривание выработок при их проведении во многом зависит от правильного выбора вентиляционного оборудования, а также от качества монтажа и правильного его содержания. Однако проветривание глухих забоев вентиляторами и трубами на многих рудниках осуществляют еще пока недостаточно эффективно.

Для обеспечения эффективной вентиляции выработок при их проведении необходимо составить в каждом конкретном случае проект проветривания выработки. Составление проекта слагается из следующих операций: 1) выбора способа проветривания выра­ ботки; 2) определения количества воздуха, необходимого для про­ ветривания в течение заданного времени; 3) подбора вентиляциопных труб; 4) подсчета депрессии; 5) выбора вентилятора.

Ниже рассмотрены все эти операции.

Выбор способа проветривания выработки

Проветривание выработок вентиляторами и трубами может осу­ ществляться следующими способами:

1)нагнетанием свежего воздуха в забой (рис. 159, а);

2)всасыванием загрязненного воздуха непосредственно из забоя (рис. 159, б);

3)комбинированием первого и второго способов (рис. 159, в и г). Чаще всего на практике применяют нагнетательный способ.

Преимущество этого способа заключается в более интенсивном проветривании призабойного пространства, в котором действует активная свободная струя, обусловливающая лучшее перемешивание и быстрое вымывание газовой смеси. Однако при этом способе по вы­ работке в течение всего времени проветривания забоя движутся газообразные продукты взрыва и при значительной длине ее про­ ветривание может продолжаться длительное время. При всасыва­ ющем проветривании газы от взрывания ВВ не распространяются по всей выработке, а удаляются по трубопроводу. Поэтому нет необ­ ходимости в удалении из выработки рабочих при ее проветривании. Однако при всасывающем способе проветривания медленно вымы­ ваются газы из призабойного пространства, так как зона действия всасываемой воздушной струи составляет всего 1—1,5 ле от конца трубопровода, в то же время подводить трубопровод близко к забою нецелесообразно из-за опасности разрушения труб при взрывании шпуров. Все это увеличивает время проветривания призабойной части выработки.

Технически более совершенен комбинированный способ, который сочетает преимущества первого и второго способов. При этом способе проветривания применяют два вентилятора, один из которых (основ­ ной) устанавливают вблизи устья выработки (рис. 159, в) и он рабо­ тает на всасывание, а другой (вспомогательный) у перемычки и он работает на нагнетание. Проветривание при этом осуществляют в основном всасывающим вентилятором; назначение вспомогатель­ ного^— способствовать более интенсивному перемешиванию газов

и чистого воздуха непосредственно у забоя и перемещению их к вса­ сывающему ставу труб. Вспомогательный вентилятор устанавливают на раме, став его комплектуют из прорезиненных труб, позволяющих металлическим тросом отодвигать их перед взрыванием и растягивать после взрыва.

Перемычку, служащую для устранения движения газов по вы­ работке, устанавливают на расстоянии не более 50—-70 м от забоя

Рис. 159. Способы проветривания глухих выработок при помощи вентиляторов

итруб:

а— нагнетанием воздуха в забой; б — всасыванием воздуха из забоя; в — комбинирован­ ным способом с применением перемычки; г — комбинированным способом без применения

перемычки

Для устранения обратного засасывания воздуха нагнетательным вентилятором производительность всасывающего вентилятора при­ нимается на 10% выше, чем нагнетательного.

Комбинированный способ проветривания двумя вентиляторами можно осуществлять и без перемычки (рис. 159, г), при этом про­ изводительность всасывающего вентилятора необходимо принимать на 30% больше, чем нагнетательного.

Известны также и другие варианты комбинированного способа проветривания выработок. На некоторых рудниках проветривание тупиковых выработок осуществляют с использованием одновременно

Не все рассмотренные способы проветривания одинаково при­ меняют при проведении горных выработок. Так, на угольных и на рудных газовых шахтах применяют только нагнетательный способ проветривания, так как на них по Правилам безопасности не реко­ мендуется использование всасывающего и комбинированного способов проветривания.

Нагнетательный способ чаще всего используют при проведении коротких выработок. В последние годы в связи с внедрением на металлических рудниках современных вентиляционных средств про­ ветривания этот способ широко применяют также для проветривания и выработок значительной протяженности.

Всасывающий способ без использования сжатого воздуха при­ меняют сравнительно реже. Это объясняется невозможностью уста­ навливать трубопровод близко к забою выработки, значительным временем проветривания при большом отставании от забоя конца воздухопровода, а также и более высокими потерями воздуха в трубо­ проводах.

Комбинированные способы проветривания рекомендуется при­ менять в выработках большой длины при проведении их скоростными методами.

Выбор того или иного способа проветривания должен решаться каждый раз с учетом конкретных возможностей и условий рудника.

Определение количества воздуха

Количество воздуха, необходимое для проветривания, опре­ деляется: по расходу ВВ; по пылевому фактору; по выделению угле­ кислого газа или метана. Из полученных трех значений выбирается наибольшее и проверяется на минимально допустимую скорость движения воздуха по выработке.

Подсчет количества воздуха по расходу ВВ производится по фор­ мулам докт. техн. наук В. Н. Воронина, докт. техн. наук П. И. Мустеля и проф. А/И . Ксенофонтовой. Для рассмотренных •способов проветривания ими предложены следующие формулы.

1. Нагнетательное проветривание: формула В. Н. Воронина

формула П. И. Мустеля

(112)

формула А. И. Ксенофонтовой

где Qxl — количество воздуха, нагнетаемого в призабойное про­ странство, без учета его потерь через неплотности в венти­ ляционных трубах, м3/мин;

А — количество ВВ, расходуемого в забое за один цикл взры­ вания, кг;

V — объем проветриваемой выработки, м3;

t — время, в течение которого при нагнетании воздуха в глу­ хую выработку в количестве Qu концентрация ядовитых продуктов взрыва (окись углерода, окислы азота и т. д.) снизится до 0,008% по объему при пересчете на условную окись углерода (по Правилам безопасности такое снижение должно быть достигнуто в течение не более 30 мин).

Вдлинных выработках концентрация ядовитых газов (по наблю­ дениям В. Н. Воронина) уменьшится до нормы уже на некотором расстоянии от забоя (эта длина названа им критической). Поэтому рекомендуется в приведенных формулах объем указанных выработок определять, исходя из критической длины, которая меньше полной длины ее выработки (формула В. Н. Воронина)

Вприведенных формулах количество условной окиси углерода,, образующееся при взрывании 1 кг ВВ, принято равным 40 л. Факти­

чески, как это установлено исследованиями В. А. Ассонова и Б. Д. Росси, количество условной окиси углерода, образующейся из 1 кг ВВ, в зависимости от условий взрывания колеблется в широ­ ких пределах, достигая в некоторых случаях до 145,3 л/кг. В связи с этим следует все три формулы дополнить коэффициентом, учиты­ вающим влияние фактического газовыделения на точность опре­ деления QH [20]. С учетом этого коэффициента формулы (111), (112) и (113) могут быть представлены в следующем виде:

условную окись углерода (определяется опытным путем или из табл. 30), л/кг;

С учетом поправки на фактическое количество условной окиси углерода при взрывании ВВ формулы (115) и (116) могут быть пред­

Так же как и при нагнетательном способе проветривания, резуль­ таты подсчета количества воздуха по формулам (115) и (116) справед­ ливы только при условии, что расстояние / конца става труб от забоя не превышает:

1 ^ 0 ,5 V S для формулы (115);

i ^ 3 V s для формулы (116).

Следует иметь в виду, что подсчитанные по этим формулам коли­ чества воздуха при малых расходах ВВ и относительно больших сечениях выработок не обеспечивают установленную Правилами безопасности минимально допустимую скорость движения воздуш­ ной струи — 0,15 м/сек. В этих случаях количество воздуха при вса­ сывающем способе проветривания должно определяться по формуле

QBQ »Ш

гДе ^min — минимальная скорость движения воздуха, принимается согласно Правилам безопасности равной 0,15 м/сек.

3. При комбинированном проветривании. Количество воздуха для нагнетательного вентилятора с учетом влияния фактического газовыделения подсчитывается:

по формуле В. Н. Воронина

где I — расстояние от забоя до перемычки или до конца всасыва­ ющего трубопровода, м;

по формуле А. И. Ксенофонтовой:

для случаев, когда расстояние от забоя до перемычки менее 50 м,

для случая, когда это расстояние равно 50 м или когда перемычка

Количество воздуха, засасываемого во всасывающий воздухо­ провод, должно быть больше дебита нагнетательного вентилятора на 10% при наличии перемычки и на 30% в случае ее отсутствия.

Дебит всасывающего вентилятора определяется с учетом подсоса воздуха в воздухопроводе.

Для подсчета количества воздуха при комбинированном способе проветривания одним вентилятором, работающим через перемычку, рекомендуется формула проф. П. И. Мустеля

2Sl+ 2sLT?+ 3,bVASl

( 120)

где s — площадь сечения трубопровода, м2; £тр — длина трубопровода, м;

I — расстояние от забоя до перемычки, м.

Время, отводимое на режим всасывания, определяется по фор­ муле

Подсчет количества воздуха по газовыделению. Количество воз­ духа, необходимое для разжижения метана до предельно допустимой концентрации, определяется исходя из условия, чтобы его содержа­ ние в воздухе не превышало 1%:

( 121)

где 6?сн4 — абсолютное газовыделение в выработку (определяется замером или принимается по данным газовыделения смежных участков), м31мин.

Количество воздуха, необходимое для разжижения углекислого газа до допустимой концентрации, определяется по формуле

где GCOi — количество углекислого газа, выделяющегося в выра­ ботке в течение суток, м3;

с— допустимое содержание углекислого газа, по Правилам безопасности с = 0,5%, %.

Подсчет количества воздуха по пылевому фактору. Известны следующие способы подсчета количества воздуха по пылевому фак­ тору: 1) по эффективной скорости движения воздуха; 2) по числу одновременно работающих перфораторов; 3) по интенсивности пылеобразования.

Исследованиями установлено, что в горизонтальных проходче­ ских выработках в зависимости от конкретных условий (интенсив­ ности пылеобразования, мероприятий по пылеподавлению и т. п.) проветривание может осуществляться эффективно при обеспечении скорости движения воздуха от 0,2 до 0,5—0,7 м/сек и выше.

По данным докт. техн. наук В. В. Недина, при всасывающем способе проветривания и нормализованном бурении одним перфора­ тором по крепким кварцитам и расстоянии конца вентиляционной трубы от забоя не более 6 м скорость движения воздуха по выработке должна быть не менее 0,6 м/сек; при нагнетательном проветрива­ нии — 0,2 м/сек. При одновременном бурении и погрузке вагонеток скорость движения воздуха рекомендуется принимать: в однопуте­ вой выработке — не менее 0,4 м/сек} а в двухпутевой — не менее 0,2—0,3 м/сек.

Аналогичные значения скорости движения воздуха были полу­ чены объединенной пылевой лабораторией ИГД АН Каз. ССР и Ка­ захского ГМИ. В горизонтальных выработках при мокром буренип одним перфоратором 0,4 м/сек, а уборке породы 0,2 м/сек; при буре­ нии одним перфоратором и одновременной уборке породы 0,55 м/сек\ то же при бурении двумя перфораторами 0,9 м/сек.

В восстающем при бурении телескопным перфоратором скорость движения воздуха составляет 1 м/сек.

Приведенные скорости движения воздуха должны рассматри­ ваться как ориентировочные, так как их эффективность значения даже при одной и той же интенсивности пылевыделения могут отли­ чаться друг от друга в зависимости от типа выработки, ее размеров и т. д.

По числу одновременно работающих перфораторов количество воздуха, необходимое для выноса витающей пыли (по предельно допустимой концентрации), можно подсчитать с достаточной для практического пользования точностью, принимая норму воздуха на один молоток от 1 до 1,2 Л к .

По интенсивности пылеобразования. Количество воздуха при непрерывном пылевыделении подсчитывается по формуле

иriQ

где G — количество пыли, выделяющейся в единицу времени, мг/сек; п0 — запыленность воздуха, поступающего для проветривания

выработки, мг/м3; п — предельно допустимая концентрация пыли в воздухе, мг/м3.

Подбор вентиляционных труб

Для проветривания проходческих выработок применяют металли­ ческие, матерчатые (из прорезиненной ткани), фанерные трубы, а также в последнее время трубы из разных искусственных материа­ лов. Каждый из этих видов труб имеет свои достоинства и недо­ статки.

1. Металлические трубы прочны и при благоприятных условиях служат продолжительное время. Трубопровод из металлических труб можно применять как при работе на нагнетание, так и на вса­ сывание. Однако металлические трубки громоздки, имеют большой вес, неудобны при монтаже. Это вынуждает пользоваться более короткими звеньями (обычно 2—3 м), а следовательно, трубопрово­ дом с большим количеством стыков, где наблюдается большая утечка воздуха. Чем больше стыков, тем больше и утечки воздуха, особенно при плохом качестве сборки труб. Кроме того,, металличе­ ские трубки коррозируют, и в условиях, например, колчеданных рудников под действием кислотных вод они быстро выходят из строя.

Металлические трубы изготовляют из листового железа или стали,

труб в зависимости от их диаметра может приниматься от 0,0003 до 0,0005. Для расчетов удобнее пользоваться значениями их сопро-

Т а б л и ц а 31

тивления (в /сц), которые приведены в табл. 31 (для участков трубо­ проводов длиной 100 м).

Меньшие значения сопротивления относятся к прямолинейным трубопроводам, собранным из новых труб.

Важным условием эффективного проветривания проходческих выработок является хорошая герметизация соединений отдельных звеньев трубопровода. Известно несколько способов соединения металлических труб: по типу водосточных труб, муфтовое, ленточ­ ное, фланцевое, бандажное и др.

Соединение по типу водосточных труб, хотя и просто в использо­ вании, но имеет существенные недостатки и поэтому на рудниках

канавке на конце второй трубы на расстоянии 25 мм от ее конца. Принцип сборки труб весьма прост. Конец трубы 3 вставляется в конец трубы с конической муфтой 1; при этом резиновое кольцо 2

автоматически входит в кольцеобразное углубление муфты и обра­ зует плотное соединение. Испытание этого способа соединения пока­ зало, что утечки воздуха в трубопроводе длиной 176,3 м, собранном из труб длиной 3,75 м и диаметром 375 м, составляли всего 6—7%. На сборку трубопровода было затрачено всего 2 ч 40 мин, т. е. в среднем 3,5 мин на каждую секцию.

На рис. 162 показаны различные типы фланцевых соединений труб. Фланцевые соединения хотя имеют большую стоимость, но значительно эффективнее муфтовых или соединений по типу водосточ­ ных труб — трубы легче устанавливаются и ремонтируются; утечки воздуха при таком соединении меньше, особенно, если уплотняющие прокладки будут из резины или специально обработанного картона.

На рис. 163 показаны соединения с помощью резиновых банда­ жей. Первый тип соединения (рис. 163, а) применяют на шахтах Бельгии. На концы вентиляционных труб, усиленных приваренными к ним металлическими кольцами, надевают резиновую манжету 1, плотно прилегающую к трубам. Механическая прочность соединения обеспечивается тремя-четырьмя штырями 2, приваренными к одной из труб и входящими при сборке внутрь другой трубы.

Второй тип соединения (рис. 163, б) применяют в ФРГ. Он харак­ теризуется наличием металлической муфты 1, которая заходит в обе соединяемые трубы, металлического кольца из толстой проволоки 2, заделанного в отогнутые концы трубы, резиновой манжеты, спе­ циальной формы с утолщениями по краям.

На некоторых металлических рудниках Урала, Норильска, комбината «Апатит» и т. д. широко применяют фанерные многослой­ ные трубы, изготовленные заводами деревообрабатывающей промыш-

Рпс. 162. Различные виды фланцевого соединения вентиля­ ционных труб

ленности. Длина трубы 6,7 м, внутренний диаметр 300 мм, толщина стенки 10 мм, вес 1м — 10 кг.

Внутренние и наружные поверхности труб имеют защитное покры­ тие этиленовым лаком. Трубы соединяют на прямых участках фанер­

Трубы из прорезиненной ткани изготовляют из хлопчатобумаж­ ной ткани, покрытой с обеих сторон тонким слоем резины. Толщина ткани 0,8—1,2 мм, сопротивление разрыву 25 кГ/см2, что позво-

Соединение прорезиненных труб очень простое и производится эластичными пружинящими стальными кольцами, заделанными в торцы труб. При монтаже трубопровода замочное кольцо одной трубы слегка сжимается руками и под наклоном вкладывается в дру­ гую трубу через замочное кольцо, затем кольца подтягиваются друг к другу, образуя плотный стык. Подвеску труб в выработках осуще­ ствляют прикрепленными к продольному их гребешку крючками желобчатой формы.

Текстовинитовые трубы предложены и разработаны УкрНИИОМШСом и изготовляются из ткани типа плащ-палатки, покрытой с одной стороны или с обеих сторон полихлорвиниловой пластмассой. Для предохранения ткани от разрушения (гниения) трубы после изготовления снаружи покрываются эмалью ПХМ-23. Такая обработка ткани придает ей полную воздухо- и водонепрони­ цаемость, ткань достаточно прочна; труба из такой ткани выдержи­ вает давление воздуха до 600 мм вод. cm. Изготовляют текстовинито­ вые трубы звеньями длиной 10 и 5 м, диаметром 500, 600, 700 и 800 мм.

Соединение звеньев между собой производится металлическими муфтами, представляющими собой отрезок металлической трубы длиной 150—200 мм, к краям которой приварены кольца из круглых прутьев диаметром 10 мм. На эту муфту натягиваются концы соеди­ няемых труб с таким расчетом, чтобы одна труба перекрывала дру­ гую, после чего концы труб прижимаются к муфте металлическим хомутом. Такое соединение обеспечивает хорошую герметичность.

Текстовинитовые трубы значительно легче металлических. Аэро­ динамическое сопротивление их намного меньше, чем у металличе­ ских и прорезиненных труб. Ниже приведены значения коэффи­ циента а текстовинитовых труб по данным лаборатории вентиляции УкрНИИОМШС.

Текстовинитовые трубы (как и трубы типа М) могут легко повре­ ждаться острыми предметами. Но они более стойки в отношении агрессивных сред и долговечны в мокрых выработках. Срок службы текстовинитовых труб из одностороннего текстовинита 12—15 меся­ цев, а из двустороннего текстовинита в 2 раза больше.

Институтом УкрНИИОМШС разработаны также вентиляционные трубы из пластиката. Пластикат представляет собой [96] гибкую пластмассу, изготовляемую на основе полихлорвиниловой смолы в виде листов толщиной 1,2—1,5 мм и размерами 1100 X 1000 мм. Пластикат имеет хорошую эластичность даже при низкой темпера­

и совершенно воздухонепроницаем. Соединение труб из пластиката такое же, как труб из текстовинита.

Для проветривания выработок при наличии агрессивной среды (кислая вода) институтом ЦНИГРИ предложено применять бумажно­

О 200 т 600 800 L.M О 200 t*00 600 800 WOOL,м

Рис. 164. Диаграмма для определения коэффициентов доставки воздуха

Из рис. 164 видно, что при нагнетательном способе проветрива­ ния коэффициент доставки воздуха выше, чем при всасывающем, что объясняется различной аэродинамической структурой воздуш­ ных потоков в жестком воздухопроводе при нагнетательной и всасы­ вающей работе вентилятора. Кроме того, в нагнетательном воздухо­ проводе возникающее скоростное разрежение уменьшает разницу давлений между атмосферой внутри трубопровода, что уменьшает утечки воздуха; во всасывающем воздухопроводе, наоборот, скорост­

доставочного коэффициента, а также определять утечки или подсос воздуха по формулам, и, задавшись процентом утечек воздуха, выбрать диаметр труб, обеспечивающий подачу в забой необходимого коли­ чества воздуха.

Пример. Определять возможные утечки воздуха через трубопровод длиной 600 м , составленный из металлических труб диаметром 500 мм при хорошем

качестве сборки.

Решение. По графику, приведенному на рис. 164, а, находим значение коэф­

В трубопроводах, составленных из звеньев длиной не менее 3 му значения коэффициентов доставки будут иными; они будут выше для более длинных звень­ ев и ниже для более коротких. В табл. 34 приведены значения поправочных коэффициентов к, на которые следует умножать значения коэффициентов г) при длппс трубопровода 2,4 и 5 м на каждые 100 м длины трубопровода.

где Qb — дебит вентилятора, м31сек;

Q3 — количество воздуха, доходящего до забоя вне зависимости от способа проветривания выработки (определяют по рассмотренным выше формулам), м31сек;

т] — доставочный коэффициент, значение его определяется по номограммам, приведенным на рис. 164;

р — коэффициент утечек воздуха;

ные качества, чем новые вентиляторы, поэтому их в настоящее время уже не выпускают.

Вентиляторы типа «Проходка» имеют три типоразмера: «Про­ ходка-400», «Проходка-500-2м» и «Проходка-600». Из них серийно выпускается только вентилятор «Проходка-500-2м», а два других типа были изготовлены в опытных партиях. Технические характери­ стики этих вентиляторов приведены в табл. 38. Аэродинамическая

Рис. 165. Аэродинамическая характеристика вентиляторов СВМ-4,

необходимости их можно соединять по два-три в один агрегат на последовательную работу. Они бывают трех типоразмеров: СВМ-4, СВМ-5м и СВМ-бм. Все три типа вентиляторов конструктивно подоб­ ны и отличаются только размерами основных узлов, связанных с диаметром рабочего колеса.

Аэродинамическая часть вентилятора состоит из направляющего аппарата, сепаратора, рабочего колеса и спрямляющего аппарата.

Тип вентилятора

Показатели

«Проходка-400» «Проходка-5 00-2м» «Проходка-600»

Рабочее колесо этих вентиляторов крепится на валу съемного двига­ теля. Из трех типов серийно выпускаются вентиляторы СВМ-5м; заводом изготовлена опытная партия вентиляторов GBM-4 и промыш­ ленная партия вентиляторов СВМ-бм.

Техническая характеристика трех типов вентиляторов приведена в табл. 39. На рис. 165 показаны их аэродинамические харак­ теристики.

типа «Проходка», что облегчает транспортирование и монтаж при эксплуатации их в подземных выработках;