книги / Радиоприемные устройства.-1

КУП

К УП

ных цепей, содержащих в своем составе режекторы, избирательно подавляю­ щие помехи на определенных частотах.

На рис. 3.6 все ВЦ — одноконтурные, на рис. 3.7 приведена схема ВЦ с

многозвенным фильтром нижних частот для инфрадинного РПУ.

3.2.Анализ коэффициента передачи входных цепей

3.2.1.Коэффициент передачи входных цепей

Определим коэффициент передачи К для обобщенной структуры ВЦ, при­ веденной на рис. 3.1:

Покажем это на примере идеального (без потерь) трансформатора Т (рис.3.9),

значения соответственно напряжения и тока. Мощность, выделяемая в сопро­

подобрать коэффициент трансформации п .

В случае трансформации реактивностей учтем, что реактивные энергии в действительном X и трансформированном X 7 реактивных сопротивлениях од­

Аналогично для трансформации индуктивных реактивностей W = L'I2I2 = = L Bxi \ /2 , откуда с учетом (3.5) получим 2,'= п 2Ьвх *

Во входных цепях.РПУ возможно использование двух связанных колеба­

Из изложенного следует, что с помощью цепей связи ЦС1 и ЦС2 можно трансформировать в соответствующие сечения ВЦ требуемые сопротивления — активные и реактивные. Структуру, представленную на рис.3.1, изобразим в виде структуры, приведенной на рис. 3.11, где часть ВЦ между сечениями 22 и

( * A + * ) 2 + (* А + * « )2

Из (3.11) следует, что для увеличения ?вх необходимо уменьшать полное реактивное сопротивление Х А + в сечении 11. В пределе должно быть вы­ полнено первое условие согласования:

которое на практике может быть обеспечено настройкой ФЦ в сечении 11, Тогда

где а = R J R A

Как следует из анализа (3.13), при а = 1 достигается максимум мощно­ сти, передаваемой из источникаЁА во входное сопротивление/*^ ФЦ,что со­ ответствует второму условию согласования:

Величину максимальной мощности

Е\ Е\

называют номинальной или располагаемой мощностью, а режим работы ФЦ в сечении 11 , удовлетворяющий одновременно условиям (3.12) и (3.14), —

резкимом согласования Z к и Z BX

Так как в реальных условиях обычно /*вх =£/*А , то с помощью трансфор­ мирующей цепи ЦС1 необходимо для заданного активного сопротивления ан-

тенны R A подобрать /?вх = R A , т. e. удовлетворить второму условию согла­

сования. Так, если R A = п*optR BX (см. рис. 3.9), то согласующий (оптималь­ ный) коэффициент трансформации в сечении 11:

циент передачи по напряжению не зависит от способа ее выполнения и опреде­ ляется только сопротивлениями источника сигнала R A и нагрузки R H Заме­ тим, что в идеальной ВЦ максимальный коэффициент передачи по мощности

и зависит от коэффициента передачи не только ФЦ, но и делителя на входе ВЦ 1^дел1 ^ ** Если антенна имеет реактивное сопротивление^ » Л А , то

Рис. 3.14

Частота резонанса ВЦ определяется известным условием равенства нушо

них цепей,- антенны ВА и нагрузки 2?н . Возможные изменения/?А и 2?н из-з* действия дестабилизирующих факторов (в том числе смены усилительных приборов(УП), антенны и т.д.) приводят к изменению резонансной частоть* ВЦ, что нежелательно. На частоте резонанса схема ВЦ, представленная рис. 3.14, а , преобразуется в схему, изображенную на рис. 3.14, б , где G'A G^ - трансформированные в сечение АА контура ВЦ проводимости источника сигнала и нагрузки соответственно.

Резонансный коэффициент передачи ВЦ в соответствии с (3.27) равен

= n;GH + GK, откуда

Коэффициент передачи ВЦ в соответствии с (3.28) и (3.29):

я.

2 V(GK , »;ся)л,

Если коэффициент трансформации контура с нагрузкой п2 взять близким к 1, так что потерями в контуре можно пренебречь, то т^Сн и ^о ^

, что соответствует максимальной величине -К’ошах (см* (3-18)),

определенной ранее для общего случая ВЦ без потерь.

Наличие двух степеней свободы в выборе величин связи колебательного контура ВЦ пх и п2 позволяет учесть при анализе одноконтурной ВЦ еще одно дополнительное требование. Например, можно выбрать п2 , задаваясь допусти­ мой величиной вносимой в контур емкости АСвх доп со стороны усилительно­

ния контура, что приводит к изменению коэффициента передачи преселектора

определяющая избирательность ВЦ для побочных каналов. Известно, что для одиночного контура Я э = f J Q 3 , где (2Ээквивалентная добротность конту­ ра, т.е. добротность с учетом всех вносимых в контур потерь из антенны и нагруз­ ки. Известно также, что эквивалентное сопротивление параллельного колеба­

В соответствии с эквивалентной схемой, приведенной на рис. 3.14, б , ус­ ловие достижения максимальной передачи мощности сигнала из антенны (на рис. 3.14,5 представлена проводимостью <?А) в нагрузку (G ) имеет вид

коэффициент передачи мощности при заданной полосе пропускания ВЦ # э, на­ ходятся следующим образом:

Если полоса пропускания ВЦ должна быть малой, то эквивалентная полоса П оказывается близкой к полосе пропускания ненагруженного контура П =

= / 0рС к , в связи счем пх и «2 следует делать малыми. В пределе величины пх и п2 должны быть устремлены к нулю, что требует значительного ослабле­ ния связей контура с антенной и нагрузкой. Это приводит к уменьшению ко­ эффициента передачи ВЦ К сравнительно с максимально возможным. Поэто­ му в случае узкополосных ВЦ следует предельно уменьшать , т.е. увеличи­ вать добротность ненагруженного контура QK , что позволяет увеличить пг и п2 и, следовательно, коэффициент передачи ВЦ.

3 3 . Частотные характеристики входных цепей

3.3.1. Способы перестройки входных цепей в заданном диапазоне частот

При использовании одиночного контура вида L , С возможны различные способы его перестройки в заданном частотном диапазоне: с помощью измене­ ния емкости С , индуктивности L , обоих элементов.

Емкостная настройка контура (рис. 3.15, я) может осуществляться с ис­ пользованием конденсатора переменной емкости (КПЕ) С или варикапа — не­ линейной емкости с электрическим управлением С (и). Если емкость С изме­