книги / Электроника электрофизические основы, микросхемотехника, приборы и устройства
..pdfГлава 2
МЕТОДЫ АНАЛИЗА ЭЛЕКТРОННЫХ СИСТЕМ
2.1. Сигналы и их описание
Работа электронных устройств сопровождается преобразованием электрических сигналов одного вида в другой. В элементах применяются сигналы различной формы в широком диапазоне интенсивностей. Класси фикация и параметры электронных приборов во многом определяются ви дом входных и выходных воздействий (напряжений и токов). Методы ана лиза и синтеза электронных цепей зависят от представления (моделей) подлежащих обработке сигналов.
По отношению к передаваемому сообщению сигналы делят на по лезные (желательные) и мешающие (помехи). Те и другие могут иметь случайный характер изменения или быть полностью определенными во времени (регулярными). Д е т е р м и н и р о в а н н ы е сигналы описы ваются регулярной функцией времени, значения которой можно точно вы числить для любого момента времени. Для с л у ч а й н ы х (нерегуляр ных) сигналов их значения можно лишь предсказать с некоторой вероят ностью. Детерминированный сигнал заранее известен с полной достовер ностью и не содержит информации, но служит удобной моделью при ис следовании систем.
По характеру изменения во времени выделяют сигналы:
• н е п р е р ы в н ы е , характеризуемые конечной интенсивностью на всем бесконечном интервале времени,
• и м п у л ь с н ы е , имеющие отличную от нуля интенсивность толь ко в пределах конечного (обычно, короткого) отрезка времени. Непрерывные во времени сигналы, интенсивность которых может
принимать любые значения, называют а н а л о г о в ы м и К дискретным во времени сигналам относят импульсные последова
тельности. Последовательность импульсов представляет собой совокуп ность отдельных импульсов на бесконечном (или достаточно большом) интервале времени. П е р и о д и ч е с к и м и называют последователь ности импульсов u(t) - u(t vkT), повторяющихся через равные промежутки времени Г. Амплитуда импульсов может принимать непрерывные или дис кретные значения с заданным шагом т. е. быть квантованными по уров ню. Дискретные импульсные последовательности, в которых уровни коди рованы числами, называют ц и ф р о в ы м и сигналами (числовыми им пульсными последовательностями).
При анализе электронных систем используется представление слож ных сигналов в форме совокупности простых (элементарных) составляю щих во временной или частотной областях.
Произвольный апериодический (непериодический) сигнал u{t) на ин тервале исследования аппроксимируется ступенчатой функцией, имеющей постоянные значения на промежутках т (рис.2.1,а).
Рис. 2.1. Сигнал (а) и аппроксимирующие функции: ступенчатая (б), импульс
единичной площади (в), 8-функция Дирака (г)
Аппроксимирующую функцию можно заменить суммой единичных ступенчатых функций 1(f) (рис.2.1,6) или прямоугольных импульсов еди ничной площади e(t) (рис.2Л,в). При уменьшении интервала дискретиза ции т—>0 несложно записать точное выражение сигнала с использованием ступенчатых функций
“(0 = и 0 • 1(0 + ]H'(T) I(/ - т )* .
о
Очевидно, что предельный переход т—»0 переводит импульс единич ной площади e(t) в 8-функцию Дирака 8(f), имеющую бесконечно большую амплитуду при нулевой длительности, т. е. 8(f)=оо при f=0, 8(f) = 0 при f*О
(рис.2.1,г). Площадь 8-импульса сохраняет единичное значение +00
]б(0<* = 1.
Заданный сигнал u{t) можно представить с использованием 8-функций:
/
u(t) = jw(x)8(f - x)dx.
о
Испытательные импульсная 8(f) и единичная 1(f) функции взаимосвяза ны: b{t) = d\{t)!dt. Приведенные в виде функций времени модели сигналов применяют преимущественно для анализа искажений формы сигналов при их прохождении через электронные устройства.
В частотной области сложный сигнал представляют в форме суммы (интеграла) синусоидальных составляющих кратных частот. Выбор в качестве базиса для представления сигналов синусоидальной
функции времени |
«(f) = t/msin(cof+0) или связанной |
с ней |
формулой |
|
Эйлера |
экспоненциальной функции U(j(ùt) = UmeJiu>t+6) |
обусловлен тем. |
||
что при |
линейных |
операциях синусоидальная зависимость не |
изменяем |
своего характера (остается синусоидой с преобразованными амплитудой и фазой). Синусоидальные напряжения и токи занимают исключительное место в электронике благодаря простоте реализации генераторов синусоидального сигнала и созданию на их основе синтезаторов сложных сигналов.
Периодическую функцию uj{t) можно представить в виде ряда Фурье
Q
М О = U0 +YsUmKsin( W + V*) ,
к=\
содержащего постоянную составляющую С/0 и совокупность синусои дальных составляющих на частотах Лгсо! с амплитудами £/т* и начальными фазами \|/*. Частота основной гармоники coi связана с периодом сигнала: (ù\=2n/T. Ряд можно записать также в комплексной форме:
М О = ( 1 / 2 ) 1 ^ ^ “'',
А = -00
причем комплексная амплитуда Üтк - UmkeJ^k содержит сведения об ам плитудах и фазах составляющих. Формула комплексного спектра
=( 2 / T ) ‘j u( t ) e^' ' dt
-7 / 2
позволяет трактовать апериодический сигнал u(t) как периодический с бесконечно большим периодом (Г—►<*)). Это приводит к сближению соседних частот coi —►0, т.е. к сплошному спектру, определяемому преобразованиями Фурье:
5 . 0 © ) = |
d t, и ( / ) = ( 1 / 2 я ) ] 5 . 0 © ) в /",'</©. |
-00 |
—00 |
Прямое преобразование позволяет перейти от функции времени u(t) к комплексному спектру 5и(/со), а обратное - отражает восстановление сигнала по его комплексному спектру. Комплексный спектр можно представить как совокупность спектра амплитуд и начальных фаз v|/(со) в форме SU(JCÙ) = Рассмотрим амплитудный и фазовый спектры прямоугольного импульса (рис.2.5,а).
Рис. 2.2. Прямоугольный импульс (д), его спектры амплитуд (б) и фаз (в)
Комплексный спектр прямоугольного импульса определяется выражением
5 .0 /®) = С/. ( l - e J,K)/(/© ).
2—KyjODKIIH |
33 |
с помощью которого несложно получить спектр амплитуд (рис.2.2,б) 5и(о) = U0x [sin(сот/2)/(сот /2)] и начальных фаз \j/(co)=—сот/2 (рис. 2.2,в).
Параметром апериодического сигнала, характеризующим его инте гральное воздействие, служит среднее значение (площадь импульса), кото рое в частотной области отображается постоянной составляющей ампли тудного спектра Su(0).
Преобразование сигналов сопряжено с изменением их формы и, сле довательно, спектров. При анализе систем требуется на основе свойств сигналов и их спектров определить изменение спектров при линейных и нелинейных преобразованиях (усилении, фильтрации, модуляции, дискре тизации) и оценить вариации формы сигналов при искажении их спектров.
В практике проектирования устройств необходимо учитывать соот ношение между длительностью сигнала и шириной его частотного спектра Если импульс u(t) конечной длительности имеет спектр то растян> тый во времени импульс u(at) обладает более узким спектром SJjw/a) И этого следует вывод о бесконечно широком спектре имеющего нулевую длительность ô-импульса. Этот результат несложно получить, рассмотрев изменение амплитудного спектра при уменьшении длительности т прямоугольного импульса. Первый (основной) лепесток в спектре буде расширяться, и в пределе при х —> 0 получим, что амплитудный спектр S -импульса имеет постоянное значение Ss(со) = 1 во всем частотном диа пазоне. Очевидно, что конечный во времени сигнал обладает неограни ченным по частоте спектром, а сигнал с финитным (конечным) спектром существует на бесконечном интервале времени.
В силу теоретической неограниченности спектра сигнала конечной длительности для практики необходимо иметь приближенную оценку егэ ширины, т. е. диапазона частот от сон до шп, вне которого можно считать SJU(Ù) = 0. Обычно используют энергетический критерий, при котором под шириной спектра понимают полосу частот, в которой заключена основная часть (например, 90%) полной энергии импульса. Энергию, выделяемую импульсом напряжения u(t) в единичном сопротивлении, можно вычис лить во временной или частотной областях, используя соотношение
W = Jw2(0 dt = (l/ я |
) ©)Ло. |
—со |
0 |
При известных формах сигнала и его амплитудного спектра путем |
интегрирования в конечных пределах несложно вычислить долю энергии, выделяемую импульсом за интервал времени или в диапазоне частот. Например, для прямоугольного импульса в диапазоне частот от сон = 0 до о в=2л/т (первого нуля спектра) содержится 90% всей энергии. Известно,
что для апериодического |
сигнала |
эффективные длительность сигнала |
А * = *кон” *нач и ширину |
спектра |
Д / = / н- / н связывает соотношение |
Д /-Д / = 1. |
|
|
Между спектрами одиночного импульса и периодической последова тельности, полученной их повторением, существует связь, которую не сложно выявить, сопоставив выражения комплексной амплитуды им пульсной последовательности и спектра импульса. В общем случае оги бающая составляющих дискретного спектра последовательности импуль сов на частотах Arcoi = 2тс/т совпадает по форме с амплитудным спектром импульса.
Передаваемое в электронной системе сообщение управляет одним из параметров сигнала, называемого н е с у щ и м . При использовании сину соидального сигнала в качестве несущего возможно управление амплиту дой (амплитудная модуляция), частотой (частотная модуляция) и фазой (фазовая модуляция).
Если амплитуда несущего напряжения uH{t)-U msincoHf изменяется (модулируется) информационным сигналом xC O -^O + ^sinfif), то полу чившийся сигнал (рис.2.3,à) u(t) = X 0Um(\ +msmQ.t)sin(ï)H 9 имеет спек тральные составляющие на несущей частоте со„ с амплитудой XGUm и на боковых частотах о н ±П с амплитудами т X§Um/2 (рис.2.3,б).
А А Л
со
О (сон-П) ©и (Шн+П)
а) |
б) |
|
Рис. 23 . Сигнал с амплитудной модуляцией (я) и его спектр (б)
При более сложном сообщении спектры боковых составляющих по вторяют спектр сообщения.
В дискретных системах модуляции подвергаются параметры им пульсной последовательности. Спектр выходного напряжения будет со держать бесконечное число составляющих спектра немодулированной по следовательности импульсов, сопровождаемых боковыми полосами спек тров сообщения. На рис. 2.4,а в качестве примера представлена последо вательность прямоугольных импульсов, амплитуда которых модулирована сигналом x{t) с конечным (финитным) спектром, ограниченным частотой (ûm (рис.2.4,б).
Рис. 2.4. Импульсная последовательность (я), спектры модулирующей функции (б) и последовательности (в)
2* |
35 |
Спектр модулированной последовательности содержит составляющие на частотах o)i = 2кп/Т, служащие опорными точками повторяющихся спектров сообщения (рис.2.4,в).
Для амплитудно-модулированных последовательностей, содержа щих короткие импульсы (их длительность существенно меньше периода повторения), удобно использовать упрощенное описание спектра. При анализе дискретных цепей под воздействием импульсных последователь ностей реальные короткие импульсы заменяют 5 -импульсами с изменяе мой площадью в соответствии со значениями модулирующего сигнала. Действительно, спектральную плотность Sç(co) импульса Ç(t) малой дли тельности т « Т вне зависимости от его формы можно считать неизмен ной и равной площади А(кТ). Это можно получить непосредственно из преобразования Фурье, если принять eJCÜt -1 при t < т. Полученная последо вательность модулированных по площади 8 -импульсов (рис.2.5,а) называ ется р е ш е т ч а т о й ф у н к ц и е й . Ее можно представить в аналитиче ской форме:
u ( k T ) = x ( t ) £ b ( t - k T ) .
Рис.2,5. Решетчатая функция взятия выборок (а) и ее спектр (б)
Спектр решетчатой функции (рис.2.5,б) состоит из совокупности спектров модулирующего сигнала Sx(jcо), сдвинутых на интервал, равный частоте дискретизации
s.(j«>)= T s AÂ<*-kv>T)l
А=-оо
Д и с к р е т и з а ц и е й , или взятием выборок, называется преобра зование аналогового сигнала в последовательность импульсов с ампли тудной модуляцией. Одной из проблем взятия выборок аналогового сиг нала является определение периода дискретизации, при котором возмож но неискаженное восстановление сообщения по его дискретным отсчетам. Если аналоговый сигнал обладает ограниченным спектром в полосе час тот (0 со*,), то при выборе частоты дискретизации (£>т>2сот или соответ ственно периода повторения импульсов Т«х)пг/п не происходит наложения частичных спектров и спектр модулирующего аналогового сигнал можно восстановить без искажений с помощью идеального фильтра низкой часто ты (ФНЧ) с полосой пропускания со„/2> со> со^.
Частотная характеристика реального ФНЧ имеет конечный наклон, и, кроме того, частотный спектр входного сигнала конечной длительности
неограничен. Это приводит при дискретизации к наложению частичных спектров. В результате спектры исходного сигнала и выходного напряже ния ФНЧ различаются, что проявляется в виде искажений формы сигнала при переходе во временную область. Для минимизации искажений обычно перед дискретизацией ограничивают спектр аналогового сигнала и берут не менее пяти отсчетов за период максимальной частоты.
Для расчета нестационарных режимов в электронных цепях приме няется описание сигналов в области комплексной частоты /?=а+уо), бази рующееся на одностороннем преобразовании Лапласа функции времени:
00
U(p)= ju(t)e'pldt.
О
Очевидно, что при а = 0 имеем р=усо и преобразование Лапласа пе реходит в преобразование Фурье.
Цифровые преобразователи оперируют с данными, представляющи ми собой последовательности чисел с постоянным периодом Г. В цифро вых электронных системах сигналы с АИМ подвергаются разделению на кванты по уровню, после чего им присваиваются числовые значения. По лученная числовая последовательность (цифровые данные) является дис кретной во времени и по уровню (рис.2.6,а).
Рис. 2.6. Числовая последовательность (а) и двоичный сигнал (б)
В качестве информационной модели числовой последовательности используется решетчатая функция, состоящая из ô-импульсов, площадь ко торых пропорциональна значениям информационного сигнала в дискрет ные моменты времени:
u ( k T ) = u(t) I ;8 (/-* Г ).
к——ОО При таком представлении нелинейные эффекты квантования по
уровню не учитываются.
Решетчатая функция представлена зависимостью от непрерывного времени /, и к ней применимо описание в частотной области с использова нием преобразований Лапласа и Фурье, что весьма важно при совместном описании дискретных и аналоговых устройств. Применение преобразова ния Лапласа к решетчатой функции дает
U \ p ) = f tu\kT)e-*r
к=0
Для удобства вычислений вводят обозначение (множитель е~р1 описывает задержку импульсов на время одного тактового интервала Т и входит во все выражения). Полученную функцию
U‘(z) =^ \ k T ) z k
называютz-nр е о б р а з о в а н и е м решетчатой функции.
Физическим носителем данных (числовой последовательности) на входах и выходах цифровых преобразователей служит совокупность им пульсов напряжения, уровни которых эквивалентны единичному и нуле вому уровням двоичного кода (рис.2.6,6). Такие последовательности им пульсов единичного и нулевого уровней напряжения характеризуют рабо ту логических элементов и используются для анализа протекающих в ни процессов. Для описания совместной работы аналоговых и дискретных систем представление сигналов в виде двоичной последовательности им пульсов напряжения весьма сложно и нерационально.
2.2. Методы анализа резистивных цепей
Анализ электронных цепей содержит ряд аспектов (расчет режима по постоянному току, построение статических и динамических характери стик, определение чувствительности к изменению параметров), большая часть которых выполняется с помощью численных методов, реализован ных в типовых программных средствах.
Важным этапом анализа электронных цепей служат оценочные рас четы для выбора априорных моделей и пределов изменения характери зующих величин. При этом на основании представления сигналов приме няют упрощенные методы для различных уровней сигналов, частотных диапазонов и интервалов времени (постоянные и переменные составляю щие, переходные и установившиеся режимы). Математическое описание процессов в электронных цепях базируется на уравнениях Кирхгофа и дифференциальных соотношениях токов и напряжений элементов.
Наиболее простые выражения получаются при неизменных во вре мени токах (напряжениях) с резистивными моделями элементов. Следует иметь в виду, что модель элемента в виде резистора справедлива только при постоянных значениях токов и изменение режима требует учета емко стных и индуктивных элементов.
В обшем случае эквивалентная схема резистивной цепи содержит сопротивления, независимые источники постоянного напряжения и тока, а также все типы управляемых источников. Схема описывается системой ал гебраических уравнений.
Расчет простейших нелинейных цепей постоянного тока выполняют с помощью графических методов, использующих реальные характеристи ки элементов. Рассмотрим пример анализа графическим способом процес сов в параметрическом стабилизаторе напряжения (рис.2.7,о).
|
|
й, |
а) 2 |
ФФЗ.1----------6 * в) |
|
C/i |
|
и-> |
|
---- *------ |
1 б ----------А2 |
Рис.2.7. Схема стабилизатора («), преобразованная схема (б), характеристика стабили трона (в) и линеаризованная модель стабилитрона (г)
Стабильность уровня выходного напряжения при вариации входного напряжения основана на небольших изменениях напряжения на стабили троне Д при значительном изменении его тока. Различие входного и вы ходного напряжений компенсируется падением на балластном сопротив лении R\. Основным подлежащим вычислению параметром стабилизатора является коэффициент стабилизации, численно равный отношению изме нения входного напряжения Д[/,/£/, к выходному à U 2/U 2.
Уравнения схемы имеют вид:
Л = /e+ /2; U2=R2I2.
Исключение токов Л, /2 приводит к соотношению £/э - R J а - Uа(1а), где
С/э=С/Л/(Л, + /?2) и R, = R}R2/(Rl+ R2) - эквивалентные параметры ли нейной части (рис.2.7,б). Пересечение характеристики стабилитрона £/д(/д) с прямой, отражающей внешнюю характеристику линейной части, дает решение для тока /2 (рис.2.7,в). Изменение входного напряжения ДСД вы зывает пропорциональное изменение Д£/э, которое приводит к незначи тельной вариации àU2.
Достоинство графического способа расчета нелинейных резистив ных схем заключается в наглядности результатов, а его ограничения связа ны с громоздкостью построений при изменении номиналов элементов.
Для упрощения расчета на рабочем участке стабилизации /д > Imin не линейную характеристику аппроксимируют линейной зависимостью С/д = Uс + г/д, где г - дифференциальное сопротивление. Замена стабили
трона эквивалентной линейной схемой (рис.2.7,г) позволяет записать вы ражения для приращений Д7д =(Д(/ - £ / с)/(Лэ +г) и вычислить требуе
мые параметры.
Для расчета сложных цепей используют кусочно-линейную аппрок симацию характеристик нелинейных элементов. Основное преимущество такого представления заключается в сведении нелинейной задачи к расче ту множества линейных схем на участках. Для упрощения расчета актив ный двухполюсник (рис.2.8,а \ т. е. линейную часть с парой зажимов, мож но заменить эквивалентными схемами. В последовательной схеме (рис.2.8,б) напряжение источника Up численно равно разности потенциа лов между разомкнутыми зажимами ненагруженного двухполюсника при
0; Лвт - входное сопротивление двухполюсника без источников.
Рис. 2.8. Активный двухполюсник (а) и его эквивалентные схемы: последовательная (б,
ипараллельная(в)
Впараллельной схеме (рис.2.8,в) /к - это ток через замкнутые зажи мы, причем /к= £/р/ RBT и GBT= 1/ RBJ. При вычислении входного сопротив ления схемы применяют эквивалентные преобразования участков с после довательным и параллельным соединениями резисторов, взаимную замен\ «треугольника» сопротивлений «звездой».
Метод кусочно-линейной аппроксимации позволяет достаточно про сто рассчитать режим по постоянному току транзисторных усилительных каскадов. Электропитание каскада на биполярном транзисторе (БТ) п( схеме ОЭ осуществляют от одного источника постоянного напряжения, и положение рабочей точки на характеристиках транзистора обычно задает ся с помощью делителя напряжений в базовой цепи (рис.2.9,а).
Рис. 2.9. Каскад на БТ (а) и эквивалентная схема (б)
Нагрузкой каскада служит резистор RK9а цепь источника сигнала нс показана, поскольку при подключении через разделительный конденсатор он не влияет на постоянные составляющие токов.
Для кусочно-линейного представления характеристик целесообразно использовать паспортные данные транзистора: коэффициент передачи тока базы р, напряжение отпирания U , сопротивления переходов г3, г6, гк. Входную характеристику заменяют двумя отрезками прямых линий: /б = О при UQ< U и UQ= (U + r j 3) при /б > 0 (это означает замену эмиттерноп:» диода в прямом направлении источником напряжения i f с внутренним со противлением гэ). Выходные характеристики можно представить совокуп ностью прямых, параллельных оси абсцисс, что моделируется управляе мым источником тока /к = р /6 в коллекторной цепи.
Преобразование входного делителя Ru R2с источником V к последо вательной схеме с Vl2 = VR2/{Ry+ R2) и Ri2 = RlR2/{Ri + R2) с учетом ма лости объемных сопротивлений полупроводника по сравнению с номина лами внешних сопротивлений приводит к упрощенной эквивалентной схе