книги / Электромеханические аппараты автоматики
..pdfh
б) У
Рис. 7.16. Индукционный подвес в |
качестве преобразователя перемещений |
и усилий: |
|
а — конструкция; 6 — г — характеристики |
подвеса; Р я— сила тяжести витка; Р х -измеря |
емое усилие |
|
нитных усилия, создаваемых верхней и нижней сетевыми обмотками. Эти усилия направлены встречно. При равенстве нулю измеряемого усилия экран располагается вблизи поло
вины высоты датчика, поскольку на экран все же |
действует |
его сила тяжести. |
датчиках |
В схеме рис. 7.17, в при абсолютно одинаковых |
и равенстве нулю измеряемых усилий суммарный ток во вторичной цепи датчиков и [/вых равны нулю. Во всех остальных случаях 1/вых ф0 и определяется суммарным дей ствием двух встречно включенных вторичных обмоток.
Для одинарного датчика перемещений погрешность мини мальна при / = const, а для одинарного • датчика усилий при U=const. В дифференциальных датчиках погрешность снижа ется, а линейная зона выходной характеристики увеличивается. Для повышения линейности выходной характеристики может
использоваться профилированный |
воздушный зазор. |
|
||||||||||
|
Пример 7.1. Провести предварительный расчет индукционного подвеса |
|||||||||||
(рис. 7-17, а), |
примененного |
в |
качестве |
датчика |
усилий, |
если напряжение |
||||||
питания U = 30 |
В; |
частота |
напряжения |
питания |
/= 5 0 |
Гц; |
максимальное |
|||||
измеряемое |
усилие |
/ \ тв*= 0,1 |
Н; |
амплитуда |
перемещения |
экрана |
||||||
Э |
л'т<,Л= 4* 10 ~ 2 |
м; |
высота |
датчика /= 11 10 ~2 |
м; |
амплитуда |
индукции |
|||||
в |
стержне Вт= 1,35 |
Тл; средняя |
чувствительность |
датчика |
по |
усилию 5Р= 1 |
||||||
А/Н; цшрина |
датчика ш = 4 1 0 _ 2 м. |
|
|
|
|
|
|
Рис. 7.17. Разновидности конструкции датчиков:
а — одинарный; б — дифференциальный с одним экраном; — дифференциальный с двумя
экранами
Расчет производится по следующим соотношениям [6 8 , 69].
1.Толщина пакета стержня магнитопровода
Лрк»а~ 'к то\т
bc=m------------------------,
Л р К ш п — Ъ о Ь Т
где J x=(3-=-5) • 106 А /м 2— допустимая плотность тока для медного провода
обмотки возбуждения в длительном режиме работы; р= 1,75 10“ 8 О м м — удельное электрическое сопротивление медного провода; АГзап = 0,3 н- 0,5 — ко эффициент заполнения окна обмотки медью; А Т — допустимое превышение температуры провода над температурой окружающей среды; Кго— коэффициент
теплоотдачи (табл. П.2 ).
Для расчета |
принято [6 8 ] |
|
|
|
|
|
J\ =3,62 • 106 А /м 2; |
АГзап = 0,237; |
ДГ=40° С; |
|
|
|
Кто= 9,84 |
В т/(м 2 • °С); |
|
|
|
, (3,62 • 106) 2 • 1,75 ■10" 8 |
0,237 - 4 • 10“2/4 —9,84 -40 , |
, |
м |
||
L __4 . ]Q _ 2 v_ |
]______ /___ ’__________ *___________ |
[____ ______ _ j |
Ю~ 2 |
с(3,62 • 106) 2 • 1,75 -10 —8 -0,237 - 4 -1 0 -2 /2 —9,84-40
2. Воздушный зазор между стержнями предварительно
А = т /4 —6с/ 2 = 4 • 10"2/4 — 1 10_2/2 = 0 ,5 • 10" 2 м.
Для расчета принимается //= 1 10 2 м.
3.Число витков обмотки возбуждения
|
|
И’! =- |
Ux |
|
|
30 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
4,44 *50 |
|
14=1000, |
|
|
|
|||||
|
|
|
4,44/ BmS CT |
1 ,3 5 ! 10" |
|
|
|
|
|
||||
где 5ст = /)2 = (1 1 0 ~ 2) 2 = 1 |
1 0 “ 4 |
м 2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
4. |
Приращение |
проводимости потока |
рассеяния |
на |
единицу |
длины |
сер |
||||||
дечника |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Х, = 2цо^ + 1 ,2 ^ = 2 - 4 г с - 1 0 “ |
(I |
1<Г2/(1 |
10“2)+ 1,2)=5,53-10 ~ 6 |
Гн/м. |
|
||||||||
5. |
Проводимость рассеяния обмотки |
возбуждения при le = 2xmax= S • 10 " 2 м |
|||||||||||
|
|
Л1о = (2/3) -4я -10~ 7 -(11 |
10~ 2 — 8 • 10 “ 2 — 1 |
10~2)х |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
1 10-2 |
+ 1,2 |
=3,69-10 "* |
Гн. |
|
|
|
|||
|
|
|
4-10 _2/2 — 1 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
10' |
|
|
|
|
|
|
|
|||
6 . |
|
Индуктивные |
сопротивления |
|
самоиндукции |
обмотки |
X, ь |
экрана |
|||||
Х 2г |
и |
взаимной |
индукции Л \2. |
считая |
проводимость между |
торцами |
|||||||
стержней |
Лт= 0 : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А"ц =сои,2(Х//с+ Л 1о)=314-10002(5,53 • 10~ 6 - 8 • 10 "2+ 3,69 • 10~8)= 150 Ом; |
|
||||||||||||
|
|
Л’т2 =ши’2 X,(/с— л‘); У12 = a»«’i и2Х|(/с— .т). |
|
|
|
||||||||
При |
х = х тах |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
■^22 = 314• 12 -5,53• 10~6 (8 ' 10 ~2—4 - 10~2)= 0,695• 10' 4 |
Ом; |
|
|
||||||||
|
|
^ , 2 = 314-1000 |
1 -5,53-10‘ 6(8 -10‘ 2- 4 - 10_2)= 0 ,0695 |
Ом. |
|
|
|||||||
При |
х = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* 22 = 1,39-10 - 4 |
Ом; |
У 12 = 0,139 Ом. |
|
|
|
|
7.Эквивалентное индуктивное сопротивление обмотки возбуждения Х х и ее
сопротивление |
рассеяния Х 1а при |
перемещении |
экрана |
Х —Х таж |
|||
|
Xt = е )и ,2Х|Дг; |
y lo = a>ir2A i„ ; |
|
|
|||
|
.У] =314 • 10002 • 5,53 - 1 0 * 4 - 1 0 |
~ 2 = 69,5 |
Ом; |
||||
|
Х 1а= 3 1 4 - 10002 -3,69 • 10"8= 11,6 |
Ом. |
|
||||
При эс=0 X t =0. |
|
|
|
|
|
|
|
8 . Площадь |
поверхности, охлаждения обмотки |
возбуждения |
|||||
|
iS0XJI = Sfot |
я (т |
hc)(l |
/с |
6 С), |
|
|
•5охл = л (4 -1 0 -2- 1 10“2)(11 10~ 2 — 8 • 10~ 2 — 1 |
10‘ 2)= 18,85 • 10" 4 м 2. |
||||||
9. Площадь |
обмоточного окна |
|
|
|
|
|
|
S„.„=(m/2-6c)(/-/c-M ;
•S,„«„=(4'1 0 ~2 / 2 — 1 1 0 “ 2) ( 1 1 1 0 “ 2 —8 Ю- 2 — 1 1 0 _ 2 ) = 2 • 1 0 м 2.
10.Длина среднего витка
/Ср = я/и/2 = я4* 10_2/2 = 6,28 • 10“2 м.
11. Активное сопротивление обмотки возбуждения
Г 1 = Р |
^ср W1 = 1,75-10“ |
Ом. |
|
6,28 • 10 ~ 2 |
• 1 0 0 0 2 |
|
0,237-2-10 " 4 |
12.Предварительное значение активного сопротивления экрана из алюми
ния (и’2 = 1), считая |
оэ=И: |
|
|
|
|
_ R |
1 10-2+1 10“ |
г2= 4р ^-с+ — и’2 = 4-2,8-10 |
1 =4,74-10 5 Ом, где |
||
S, |
" |
' |
0,474 • 10"" |
5Э= А,ап 5окн н’2 = 0,237 • 2 • 10 - 4 • 1 = 0,474 ■10 "4
13.Вспомогательные коэффициенты
Kf = X l2/ J r 2+ X 22; A:I= ( * L +A'I )/Z 1; K = W J W2; |
|
Z] |
+ K } r 2) 2+ (Х ц — K * X 22) 2■ |
При x = x max |
|
is |
0,0695 |
__________’____________ 898- |
|
fxmax |
(4 7 4 . 10~5) 2+(0,695 • 1 0 ~ 4 ) 2 |
Kix max= ( 11,6 + 69,5 )/116,4=0,697; K = 1000/1 = 1000; |
Zj = ,/(23,1 + 828 2 -4,74 • l0 ~ 5) 2 + (150—8282 -0,695 - 10_ 4 ) 2 = 116,4 Ом.
При |
JC= 0: |
|
|
|
А /o= 0,139/[(4,74 • 10“5) 2+ (1,39 • 10 “4) 2] = 950; |
||
|
|
Al0 = (l 1,6 -f-0)/70,3 = 0,165. |
|
14. |
Токи обмотки и |
экрана при *=*„,<,*: |
|
|
/= |
U i/Z i =30/116,4 = 0,258 |
А; |
|
/„ = ^ /= 8 2 8 -0,258 = 214 |
А. |
|
При |
л'= 0 |
|
|
|
/= 30/70,3 = 0,427 А; |
/= 950 • 0,427 = 406 А. |
|
15. |
Уточненное значение приращения |
магнитной |
|
стержнями |
|
|
|
|
|
|
г Al„ |
|
\Рхп,ах C0M’fA u . |
||
|
30-0,697 |
|
|
|
*| =- |
30 |
0,165 |
|
0,1 -314 • 1 ООО2 -4 • 10^ 2 |
||
|
•:314 • 10002 • 3,69 - 10‘ |
||
|
(o,i |
||
|
3,69-10 |
|
|
=4,157 - 10' 6 Гн/м.
4-10"
проводимости между
/
.- I
|
|
Рв= (1/2) (950 *0,165 *30 • 1/11,6) 2 -4,157 • 10- 6 —0,1 =0,241 Н. |
|
|||||||||||
|
17. |
Уточненные размеры магнитопровода и экрана |
|
|
|
|||||||||
|
|
//=: |
Ьс |
|
|
|
|
1 ю - 2 |
|
-= 2 ,2 2 *1 0 " 2 м. |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
XII2\L0— 1,2 |
4,157 • 10”6/(2 *4тг) • 10“7)—1,2 |
|
|
|
||||||||
|
Принимая |
плотность |
тока |
в |
экране |
J 2 = S • 106 А /м 2, можно |
получить |
|||||||
|
|
|
S3 = I2 max/Ji =406/(5 • 106) = 0,812 • 10- 4 |
м 2; |
|
|
||||||||
тогда предварительно |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
^э.пр |
, |
-ьс=- |
|
0,0241 |
|
|
1 10~ 2 = 1,97• 10~ 2 м, |
|
||||
|
|
|
Ръ |
ш |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
,пр |
4у5, |
|
4-2,7• 103 • 0,812• 10~ 4 |
|
|
|
|
|||||
где |
у = 2,7 • 103 кг/м3 — плотность |
алюминия; |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
^.пр = 5зМ ,=0,812 |
1(Г4 /(1,97 |
1(Г2)=0,412 |
1(Г 2 м. |
|
|
||||||
|
По условию размещения экрана и возможности его левитации внешний |
|||||||||||||
диаметр dBUt |
экрана должен |
быть |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
dBiU< 2 (h + a c\ |
|
|
|
|
|||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^вш = |
' г ^ э Д я р ) + |
аэ/2. |
|
|
|
|||
|
Поэтому |
окончательно |
размеры экрана |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
Яэ= Лэ.пр= 0,412* 1 0 " 2 м; |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
Лэ = Яэ.пр=1>97 10~2 м. |
|
|
|
||||||
|
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^Вш= 4,74 • 10" 5 *0,812 • 10_4/(л • 2,8 • 10~8)+ 0,412 • 10"2/2= 4,58 • 10~ 2 м; |
|||||||||||||
2(Л-ЬДС)= 2(2,22 • 10_2 + 0,5 • 10_2) = 5,44 • 10~ 2 м |
и условие размещения |
экрана |
||||||||||||
соблюдается. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
По |
полученным |
данным повторяются |
определение |
параметров |
датчика |
||||||||
и |
его |
поверочный |
расчет |
[69]. |
Затем |
определяются |
значения |
Рхтах< -*шох, |
||||||
5Р и рассчитываются выходные характеристики. |
|
|
|
|||||||||||
|
7.9. И С П О Л Ь З О В А Н И Е |
О С О Б Е Н Н Ы Х Т О Ч Е К |
|
|
||||||||||
|
М А Г Н И Т Н О Г О П О Л Я |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Существуют |
магнитные |
подвесы, |
в которых используются |
особенности структуры магнитного поля ПМ определенной формы. В этих подвесах возможно подвешивание ферромаг нитного тела в окрестностях некоторых особенных точек магнитного поля. На рис. 7.18 схематично показано магнитное
поле аксиально |
намагниченного |
кольцевого |
ПМ (рис. 7.18, а) |
|
и |
распределение |
индукции В 2 |
вдоль его |
продольной оси |
z |
(рис. 7.18, б). |
|
|
|
Рис. 7.18. |
И сп о л ьзо в ан и е |
особен н ы х |
точек м а гн и т н о го поля: |
а —картина |
магнитного поля кольцевого |
постоянного магнита; б —распределение ин |
|
дукции и электромагнитной |
силы по оси |
магнита |
Поскольку ПМ полностью симметричен, создаваемое им магнитное поле можно считать плоскомеридианным. Его сечение плоскостью чертежа и представлено на рис. 7.18, а. Если плоскость чертежа вращать вокруг продольной оси z, то в любом положении секущей плоскости картина магнитного поля будет оставаться той же.
В сложном магнитном поле ПМ можно выделить две характерные зоны — зону внутреннего и внешнего рассеяния магнитного потока. Границей этих зон (рис. 7.18, а) являются утолщенные линии, совпадающие с линиями индукции, выхо дящими из полюса N и приходящими в особенную точку з, и линиями индукции, отходящими от особенной точки м и за мыкающимися на полюс S.
Потоки, проходящие по внутренней полости постоянного магнита между точками з и м , образуют зону внутреннего рассеяния, все остальные потоки — зону внешнего рассеяния. Максимальное значение магнитной индукции в зоне внутреннего рассеяния наблюдается в точке о, лежащей в плоскости поперечного сечения магнита. Перед точками з, м и за ними наблюдается разное направление потоков. Следовательно, в точках з и м индукция будет равна нулю (рис.7.18, б, кривая В2). В горизонтальных сечениях, проходящих через точки ж и //, наблюдается максимальная индукция для зоны внешнего рассеяния.
В связи с тем, что индукция вдоль оси z меняется по величине и направлению, будет меняться величина и направ-
29‘6
ление электромагнитной силы Ръ, действующей на пробное ферромагнитное тело (ферромагнитный шарик), внесенное в по ле рассматриваемого ПМ. Электромагнитная сила может быть подсчитана [70 ]:
P3 = (mV)B; |
|
(7.8) |
|
V =f |
x° + J -y 0+ |
^ z°’ |
(7.9) |
ОХ |
д у |
02 |
|
|
m = MF, |
|
(7.10) |
где m— магнитный момент; М и V— намагниченность и объем пробного ферромагнитного тела; х°, у0, z° — единичные век торы, направленные вдоль соответствующих осей; В— магнит ная индукция в данной точке.
Модуль намагниченности |
пробного тела |
|
|
|
M = B i/ii0- H h |
(7.11) |
|
где Bj иHi — индукция и напряженность поля внутри |
пробного |
||
ферромагнитного |
тела. |
быть выражены через |
индукцию |
Значения Д, и |
Ht могут |
В и напряженность Н магнитного поля в рассматриваемой
точке |
при |
отсутствии |
в |
ней |
пробногоферромагнитного |
|
тела |
[71 ]: |
|
|
|
|
|
|
|
B ^ B K l / ^ + N); |
(7.12) |
|||
|
|
Я (.= Я / [ 1 + ( ц Г1.-1)ЛТ|, |
(7.13) |
|||
где цг/— относительная |
магнитная проницаемость материала |
|||||
пробного ферромагнитного тела; |
N — размагничивающий |
фак |
||||
тор этого |
тела. |
|
|
|
|
|
У ферромагнитных тел ц„-»1. Поэтому с учетом (7.12), |
||||||
(7.13) |
соотношение (7.11) |
можно |
представить в виде |
|
||
|
|
|
М »В/(цо N). |
(7.14) |
Отсюда выражение электромагнитной силы примет вид
( 7 |5 )
Если в качестве пробного ферромагнитного тела использу ется шарик с радиусом Дш объемом
V=*-nRi |
(7.16) |
и с коэффициентом размагничивания
yv= 1/3, |
(7.17) |
297
то |
|
An |
(7.18) |
P,=-/?2,[(B V )B ]. |
|
Цо |
|
Если пробное ферромагнитное тело имеет форму не шара, а плунжера в форме стержня, то его размагничивающий
фактор |
[22, 23, 68] |
|
|
|
|
|
N _ 3 |
(л/4)2(1 -р *) _ |
1,85(1 — р2) |
(7.19) |
|
|
|
(1 ,5 n + L / D ) L / D |
( 4 , 7 l + L / D ) L / D ’ |
||
|
|
|
|||
где р = d/D — отношение внутреннего диаметра d |
плунжера |
||||
к наружному D; |
L — длина |
плунжера. |
т. е. при |
||
Приняв L=D, |
получим |
N= 1,85/(4,71 +1) • 1 ~ 1/3, |
|||
замене шара стержнем (7.17) сохраняется. |
|
||||
Произведение векторов в (7.18) раскладывается следующим |
|||||
образом |
[70 ]: |
|
|
|
|
[(BV)В] - ( в х I + В, А + В, |
( i,x '» + В ,у '•■+ 5,z«), |
что можно представить в виде трех независимых уравнений,
соответствующих |
координатным |
компонентам |
электромагнит |
||||
ной силы. |
|
|
|
|
|
|
|
Составляющая |
|
электромагнитной |
силы, |
действующая |
|||
вдоль оси z |
|
|
|
|
|
|
|
Р»- |
V |
|
|
|
(7.20) |
||
* £ |
♦ * |
£ + |
* £ |
||||
|
|
|
|||||
Учитывая, что индукция вдоль ОСИ Z не зависит от |
|||||||
координат х и у, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
в |
8- ^ |
|
(7.21) |
|
|
|
Цо N |
z dz ’ |
|
|
На рис. 7.18,6 показано изменение составляющей индукции Bz, ее производной dBz/dz и электромагнитной силы P3Z вдоль оси z. На том же графике представлена характеристика противодействующего усилия Рых, равного силе тяжести под вешиваемого ферромагнитного тела, и имеющая вид прямой линии. Для удобства сравнения отрицательные полуволны Рэ2 повернуты относительно оси z на 180° и изображены пунктиром.
Необходимо отметить, что располагающееся на продольной оси подвешиваемое тело не будет испытывать воздействия продольных сил в точках а н е , где наблюдается равенство
298
электромагнитной силы и силы тяжести Рмх. В то же время в перечисленных точках, как было показано выше (7.20), на подвешиваемое тело действуют радиальные составляющие электромагнитной силы, стремящиеся отклонить его от про
дольной |
оси |
симметрии |
z. |
Перемещения подвешиваемого |
тела по |
осям |
х и у |
могут |
быть исключены, например, |
с помощью немагнитных направляющих. Поэтому можно ограничиться лишь осевой устойчивостью-' подвешиваемого* тела.
Допустим, что под воздействием каких-то возмущающих факторов подвешиваемое тело было выведено из точки za вверх. В этом случае электромагнитная сила Р32, действующая на тело вдоль продольной оси z от центра ПМ, окажется меньше силы тяжести и не компенсирует ее. В результате под действием
разности |
сил |
PMX— P3Z тело |
вернется |
в точку zfl, |
где эта |
разность |
равна |
нулю. |
точки za |
вниз, ближе |
к точке |
Если |
же тело вывести из |
z6, то электромагнитная сила, соответствующая этому положе нию и действующая вверх, окажется больше силы тяжести подвешиваемого тела, действующей вниз. Под действием избытка электромагнитной силы тело вернется в исходную точку za. Поэтому точка а с координатой zfl является точкой устойчивого равновесия (подвеса) тела.
Легко показать, что точка 6 с координатой z6 не является устойчивой. Если тело сместить вверх, то оно под действием нескомпенсированного избытка электромагнитной силы Рэг — Рмх устремится в точку zfl — точку устойчивого равновесия. Если же тело из точки z6 сместить вниз, то оно за счет преобладания силы тяжести над электромагнитной силой, а на участке з — о и под действием отрицательно направленной электромагнитной силы переместится в другую точку устой чивого равновесия — точку в.
Если аналогичным образом рассмотреть равновесие во всех точках, то в результате получим точки устойчивого равновесия а, в, д и неустойчивого равновесия 6, г, е.
Критерием устойчивости подвеса может служить следующее правило: внесенное в магнитное поле ферромагнитное тело будет находиться в устойчивом подвешенном состоянии от носительно координаты z только тогда, когда обеспечены равенства PMX+ P3Z = 0 и неравенство dP3Z/ d z ^ 0, причем ось z всегда направлена встречно вектору Рмх. Графическая ин терпретация неравенства состоит в том, что вектор, проведен ный по касательной к кривой P3Z(z) в направлении оси z, будет составлять с вектором Рмх угол больше к / 2. Критическое состояние равновесия наступает, когда угол между указанными векторами равен л/2, т. е. 8P3Z/dz = 0, что характеризуется точками м и л .
Рис. 7.19. Магнитоуправляемое |
коммутаци |
||||
онное |
устройство |
|
|
|
|
По мере увеличения силы тя |
|||||
жести |
подвешиваемого |
в точке |
|||
za ферромагнитного |
тела |
изменя |
|||
ется |
координата |
его устойчивого |
|||
равновесия, тело |
перемещается из |
||||
точки а в точку и, т. е. из положе-1 |
|||||
\отп ния |
za |
в положение |
zu. |
тяжестй |
|
При |
равенстве |
|
силы |
иэлектромагнитной силы в точке!
ии малейшем внешнем воздействии может произойти срыв в работе подвеса. Подвешиваемое тело резко
изменяет координату зависания и скачкообразно смещается из точ ки zu в точку zK. При дальнейшем увеличении силы тяжести коорди ната подвеса будет снижаться, пока не наступит равенство силы тяже сти и максимального значения элек
тромагнитной СИЛЫ |
Р э г т а х , СООТ- |
ветствующего точке л. |
Это значение |
силы тяжести является критическим, максимально допустимым для осуществления подвеса. Если еще немного увеличить силу тяжести подвешиваемого тела, то в заданном магнитном поле
не удастся осуществить его подвесТ |
|
||
Нарассмотренном |
принципе |
могут быть созданы раз |
|
нообразныеэлектромеханические |
аппараты |
автоматики |
[71]. Например, можно реализовать магнитоуправляемое коммутационное устройство (рис. 7.19), в котором пере ключение цепей нагрузки выполняется ферромагнитным ша риком 7, висящим в поле кольцевого ПМ 2. Для фикса ции шарика в радиальном направлении служит стеклянный баллон 3 с вваренными с противоположных торцов контактами 4, 5.
При изменении положения 2 изменяется координата подвеса шарика 7. При определенном положении магнита шарик замыкает контакты 4, 5 и устройство срабатывает. При возврате ПМ в исходное состояние контакты 4, 5 размыкаются и устройство отпускает. Если же после замыкания шариком 7 контактов 4, 5 магнит продолжает движение в направлении шарика, то до определенного момента происходит увеличение контактного нажатия шарика на контакты. При последующем движении ПМ шарик перебрасывается в устойчивое положение по другую сторону постоянного магнита (на рис. 7.19 показано пунктиром),
зоо