книги / Экспериментальные исследования тонкостенных конструкций
..pdfи ((8,2)). Поэтому одного частотного спектра также недостаточно для того, чтобы ответить на вопрос, к какому семейству мод колебаний принадлежит та или иная конкретно измеренная резонансная частота. Расшифровка несимметричных мод колебаний облегчается при исполь
19Ь
зовании одновременно экспериментальных и расчетных методов. Имен но таким путем удалось пронумеровать наблюдаемые на АЧХ и пред ставленные на рисунках резонансы.
6. Отличительной особенностью несимметричных колебаний тонких пьезокерамических дисков является их малая интенсивность на наинизших частотах, таких как моды ((1,1)), ((1,2)), ((1,3)), ((2,3)), ((1,4))
и другие. Это связано с тем, что их безразмерные частоты попадают на начальные участки графиков функций Jn (z), которые тем позже отходят от оси абсцисс, чем большее значение п.
7. Как и в случае радиальных колебаний [151, путем устройства концентрических кольцевых разрезов электродного покрытия в каж дом из секторов и их противофазного включения можно управлять интенсивностью возбуждения несимметричных мод. Так, например, при одном диаметральном разрезе и кольцевом разрезе на уровне 0,67 радиуса пластины мода ((2,1)) перестала наблюдаться, а коэффициент передачи Ктр на моде ((5,1)) возрос почти в 5 раз.
Несимметричные колебания круговых пьезокерамических колец также возбуждались с помощью противофазно включенных секторных электродов. Для этого после соответствующих измерений на круглых пластинах в их центре сверлилось отверстие, диаметр которого по степенно увеличивался. Измерялись распределения потенциалов пьезо трансформаторных датчиков по азимуту, а также резонансные /р и антирезонансные /а частоты. По сравнению с дисками азимутальные распределения потенциалов особенностей не имеют и здесь не рассмат риваются. Они служили в основном для верификации мод колеба ний [39].
Значительно больший интерес представляют резонансные частоты И коэффициент электромеханической связи (КЭМС) k^, определяемый из соотношения
f i t - f i t
(5.20)
fit
при увеличении диаметра отверстия. Эффективность основной радиаль ной моды ((1,0)) снижается, а ее первого обертона ((2,0)) увеличивается
1&2
(рис. 5.51). Иначе ведут себя несимметричные моды.Так, интенсивность моды ((1,1)) монотонно увеличивается. КЭМС моды ((2,1)) достигает
максимума в точке у = -у = 0,15, а затем быстро снижается. В этой
же точке мода ((3,1)) вовсе не наблюдается, т. е. ее КЭМС снижается до нуля. Установлено, что и резонансные частоты отмеченных мод в данной точке сближаются. Происходит, по-видимому, обмен энергией
-Н/2 |
О |
Н /2 |
|
Рис. 5.52 |
|
между двумя соседними модами колебаний — явление, обнаруженное Шоу в экспериментах на толстых дисках из титаната бария [116]. В дальнейшем мода ((3,1)) достигает максимума интенсивности в точке Y = 0,35. Более высокие моды семейства ((m,1)) также проходят через максимумы и минимумы интенсивности.
5.4.4. Исследование динамического электроупругого состояния тон костенных оболочек вращения из пьезокерамики. Электромеханиче ские преобразователи из пьезокерамики в форме сферы, цилиндра, кольца и т. п. применяются в настоящее время в качестве активных элементов излучателей и приемников ультразвука. Основное преиму щество таких преобразователей — высокая чувствительность в режи ме приема и малое количество побочных мод колебаний в режиме из лучения.
Как и в случае тонких пластин, метод пьезотрансформаторного дат чика дает возможность по распределению электрического потенциала в каком-либо направлении поверхности судить о характере внутреннего напряженного состояния оболочки. Можно показать, что и теперь измеряемый потенциал пьезотрансформаторного датчика, определяе мый усредненными по толщине динамическими напряжениями [33], пропорционален усилиям и не зависит от моментов, т. е. вклад в наведенные пьезозаряды вносят лишь деформации растяжения — сжатия.
Эксперименты проводились на образцах из пьезокерамики ЦТС-19 в виде тонкой цилиндрической оболочки, сферической обо
лочки |
с 60-градусным вырезом, а также пустой или заполненной жид |
13 •*-« |
193 |
костью сферической оболочки, сопряженной с цилиндром. Пьезотранс форматорные датчики отделялись в основном электродном покрытии внешней поверхности оболочки и располагались вдоль меридианов или параллелей. Было установлено, что при сплошных основных элек тродах в оболочках возбуждаются лишь осесимметричные колебания, на которых нет выраженного азимутального изменения потенциала. Поэтому ниже проанализируем только изменения потенциалов вдоль
меридиана (образующей) оболочек вра щения.
Цилиндрическая оболочка диамет ром и высотой по 30 мм, толщиной 2 мм имела достаточно сильные резо
нансы на частотах 38,5; 64,3 184,9 |
кГц |
(соответственно моды /, / / , II I |
на |
рис. 5.52). Наиболее интенсивна мода II, а не более низкочастотная мода /, хотя характер распределения динами ческих напряжений на обеих модах одинаков. Здесь мы имеем дело с про тивофазной (/) и синфазной (II) модами колебаний [112], отличающимися тем, что на первой расширение оболочки по радиусу сопровождается одновремен ным сжатием ее вдоль образующей, тогда как на второй расширение (и сжа тие) одновременно происходят по ради усу и высоте. В одном случае компонен
ты напряжений as и аф вычитаются, в другом складываются, вследствие чего и наблюдается столь большое различие уровней потенциала этих мод. Снижение уровня потенциала на моде///, которая является оберто ном моды II, связано с нивелированием части пьезозаряда сплошными электродами. Интенсивность колебаний на этой моде можно повысить
разделением электродного покрытия на уровне ± ^ с наружной и внут
ренней сторон и противофазным включением отдельных электродов. Динамические напряжения максимальны в центре и совпадают к тор цам на всех рассмотренных модах.
Сферическая оболочка диаметром 48 мм была сопряжена с цилинд ром высотой 10 мм, диаметром 24 мм, толщиной 3 мм. Наиболее силь ные резонансы наблюдались на частотах 31,85; 36,41 и 39,43 кГц. По характеру изменения потенциала (сплошные кривые на рис. 5.53 соот ветственно с номерами I, II и 111) можно предположить, что только мода III имеет близкие по форме к радиальным колебаниям, тогда как на моде I они напоминают колебания колокола. Хорошо выраженный минимум потенциала на моде III (примерно 135° от полюса) сви детельствует об изменении знака суммы главных напряжений на указанной параллели. Это означает, что сплошные электроды не являются оптимальными для возбуждения в оболочке радиальных колебаний.
194
После удаления цилиндра в оболочке образовалось 60-градусное отверстие. Заметного резонанса между модами / и III теперь не наблю далось, уровень потенциала на моде / снизился, а на моде III — почти удвоился (рис. 5.54). Характерный минимум потенциала на моде III сохранился. Наблюдалась еще одна сильная мода IV, которая могла быть обертоном мод I или III. Она также имела минимум потенциала,
примерно на параллели 60° (от по люса).
Заполнение сопряженной с ци линдром сферической оболочки жид
костью приводит к новому перераспределению напряжений (рис. 5.55). Теперь наибольшую интенсивность имеет мода /, причем ее уровень вдоль всего меридиана отличается не более чем на ± 2 0 %. Мода III менее интенсивна, но минимум свой сохраняет.
Предпринималась попытка управления интенсивностью возбуждения колебаний на пьезоэлектрически сильных модах колебаний сфериче ских оболочек. В частности, в открытой и сопряженной с цилиндром оболочках электродное покрытие разделялось с наружной и внутрен ней сторон кольцевым разрезом по параллели 135°. Отделенные элек троды либо соединялись противпфазно, либо закорачивались неко торые области. Оказалось, что квадрат динамического КЭМС в случае противофазного включения увеличивается на моде III от 0,10 до 0,135 в сопряженной оболочке, а в оболочке с отверстием — от 0,21 до 0,22,
13* |
195 |
свободных затухающих колебаний. Для этого оболочки вводились в
один из резонансов, с помощью виброщупа определялась соответствую щая пара волновых параметров, затем цепь возбуждения размыкалась и на пленку записывался сигнал, генерируемый акселерометром. Для каждой формы колебаний этот процесс повторялся при нескольких зна чениях амплитуд установившихся колебаний, предшествующих срыву.
Обработка виброграмм показала, что во всех случаях зависимость логарифмических декрементов от амплитуд поперечных колебаний
|
|
|
‘"1-1 |
— |
/4-1------ |
1 - 2 / |
|
/ |
|
|
|
/ |
|
|
. j S & H |
t |
|
|
|
|
|
|
# ^ = 3 - 2 |
|
|
|
4-2 |
О |
5 |
10 W,MKM |
|
Рис. 5.57 |
|
Рис. 5.58 |
близка к линейной. В дальнейшем использовалась линейная аппрок симация этой зависимости, полученная с помощью метода наименьших квадратов.
На рис. 5.57 представлены зависимости логарифмических декре ментов от амплитуд поперечных колебаний оболочки из Стбсп. Ана логичные результаты получены и для нескольких осевых форм колеба ний оболочки из Д16Т (рис. 5.58). Первая цифра двойной нумерации
прямых линий на этих рисунках соответ |
|
|
|
ствует числу продольных полуволн, а вто |
dW , т м * |
X |
|
рая — числу окружных волн деформа |
|||
ций. |
|
0,6 К . . |
* 0 ^ ч / V ' |
Анализ приведенных результатов по |
|
|
|
казывает, |
что диссипативные свойства |
о,3 |
|
оболочки |
из алюминиевого сплава при |
|
равных по величине значениях амплитуд |
|
|
|
|
поперечных колебаний в 5—8 раз выше, „ |
|
______ 1______ ' |
||
чем у стальной оболочки. Этот вывод |
/' |
|
||
J |
3 |
|||
согласуется с результатами исследова |
||||
|
|
|
||
ний, проведенных на призматических об |
|
|
Рис. 5.59 |
|
разцах из тех же материалов [31]. |
|
|
|
Отметим также, что для всех рассмотренных изгибных форм возра стание амплитуд колебаний приводит к увеличению значений логариф мических декрементов. Степень этой связи может быть охарактеризо вана углом наклона амплитудных зависимостей логарифмических де
крементов а = На рис. 5.59 каждой паре волновых параметров
из исследованного диапазона соответствует значение указанной произ водной. Таким образом, для собственных форм изгибных колебаний
197
(сплошная кривая) зависимость логарифмических декрементов от ам плитуд колебаний заметно ослабевает при возрастании волновых чи сел вдоль направляющей оболочки. Для собственных форм колебаний балочного типа (штриховая кривая) эта зависимость при возрастании волновых чисел вдоль образующей, наоборот, усиливается.
Исследование затухания колебаний оболочек усложняется неодно родностью их напряженно-деформированного состояния и отсутствием простых зависимостей между собственными частотами и соответствую-, щими волновыми параметрами. В работах [114,118] приведены осредиенные значения коэффициентов вязкого демпфирования оболочек. Так. для цилиндрической оболочки, изготовленной из сплава алюминия (конденсаторной фольги), в широком диапазоне частот и волновых
чисел коэффициент затухания (Л = б/) оказался одинаковым и равным примерно 6л [114]. Получены зависимости коэффициента затухания стальной оболочки от формы колебаний и частоты [118]. Показано, что для л < 8 и т = 1 -j- 2 (т и п — волновые числа) коэффициент зату хания равен я, для т = 4 -f- 5 — соответственно Зл.
Ниже предпринята попытка получить зависимость характеристик затухания от напряженно-деформированного состояния оболочек. Для обработки экспериментальных данных использовалось несколько прос тых мод колебаний, соответствующих первой осевой форме. При этом максимумы радиальных перемещений на резонансе подбирали таким образом, чтобы внешние потери, пропорциональные квадрату линейных скоростей, не изменялись в процессе эксперимента.
Вывод соотношений между амплитудными значениями напряжений и нормальных перемещений изотропной цилиндрической оболочки про веден в рамках линейной теории для тонких цилиндрических оболочек, свободно опертых по краям [38]. Согласно этой теории относительные деформации сх и Еф одновременно достигают максимальных значений
вточках, совпадающих с пучностями колебаний. Заметим также, что
вуказанных точках деформации сдвига отсутствуют.
Вдальнейшем рассматривались только амплитудные значения от носительных деформаций, соответствующие точкам внутренней и на ружной поверхностей оболочки. В результате получены выражения для амплитуд нормальных напряжений:
|
((Т”)шах = М ^ , |
(о “ )т а х = |
М ф№ |
для |
точек внутренней поверхности и |
|
|
|
(o% a* = NxW, |
(o'$mM = N vW |
|
для |
точек наружной поверхности оболочки, |
где коэффициенты М„ |
Мф, Nx, Nv — функции геометрических размеров, упругих констант оболочки и волновых чисел т и п\ W — амплитуда нормального пе ремещения (колебания) оболочки.
Значения указанных коэффициентов для экспериментальной мо дели были рассчитаны для ряда мод колебаний оболочки. Максималь ные напряжения на наружной поверхности оболочки вычислялись по формуле
= (Gjr)max (сГф)шах 2 v (о х)швх (°ф )ш ах-
108
Напряжения os практически совпадают с напряжениями о"2. Эти напряжения и принимались в качестве расчетных для построения зависимостей затухания колебаний оболочек от уровней механических напряжений. Процессы затухания колебаний свободно опертых ци линдрических оболочек изучались на установке и по методике, описан ных выше.
В качестве характеристики затухания применялся логарифмиче ский декремент, определяемый путем обработки виброграмм свободных затухающих колебаний оболочки. На основании опытных данных и
зависимости логарифмического декремента колебаний от уровня меха нических напряжений для первой осевой формы и нескольких окруж ных форм колебаний, представленных на рис. 5.60. Данные свидетель ствуют о зависимости между логарифмическим декрементом и ампли тудными значениями приведенных выше напряжений в пучностях колебаний. Во всех случаях значения логарифмических декрементов увеличиваются с ростом амплитуд напряжений. Однако по мере услож нения мод колебаний эта зависимость заметно ослабляется. Сравнение значений логарифмических декрементов для одинакового уровня на пряжения свидетельствует о сложном характере зависимости харак теристик затухания от мод колебаний или соответствующих им частот. Если внешние потери энергии постоянны в исследуемом диапазоне, то увеличение частот собственных колебаний (или усложнение моды) приводит к значительному уменьшению логарифмического декремента. Исключение составляют лишь данные (на рисунке не показаны), от носящиеся к моде 1—7 с частотой 1057 Гц.
Экспериментально изучались также затухания колебаний в ци линдрических оболочках, ослабленных отверстиями. Оболочка удер живалась в центрах специального приспособления с помощью конце вых опор, что имитировало граничные условия свободного опирания по краям. Колебания возбуждались одним электромагнитом, питае мым от генератора звуковых частот ГЗ-34.
199
Исследовались изотропная оболочка из стали 5СП (внутренним диаметром d = 162 - 1СГ3 м, длиной / = 45 • 10-2 м, толщиной h = = 1 • 1СГ3 м) и две стеклопластиковые оболочки (внутренним диамет
ром d — 162 • КГ3 м, длиной |
I = 0,5 м, |
толщиной h = 1 • 10-3 м) |
|
с соотношением кольцевых и продольных слоев 2 : 1 и 2 |
: 2. Для из |
||
готовления стеклопластиковых |
оболочек |
применялась |
бесщелочная |
стеклонить, в состав связующего входили эпоксидная смола ЭД-6, бакелитовый лак А и клей БФ-4. Отверждение оболочек проводилось
1 |
|
|
/ |
при |
температуре 423° К в течение |
|||
|
|
30 ч. |
|
|
|
|||
2 |
|
|
В качестве характеристики зату |
|||||
|
|
|
хания принимался логарифмичес |
|||||
|
|
|
кий |
декремент колебаний, опреде |
||||
/ |
2 3 / / / |
у |
4 |
лявшийся по осцилограммам свобод |
||||
|
ных |
затухающих колебаний |
обо |
|||||
\ |
\ |
Y d fi |
|
/ |
лочки. Осциллограммы |
записыва |
||
|
|
|
|
|
лись |
по методике, |
рассмотрен |
|
|
|
|
|
|
ной выше. |
|
|
|
|
|
2' З ' |
|
|
Расположение отверстий в обо |
|||
|
/' |
|
|
лочке представлено на рис. 5.61 в |
||||
|
|
|
|
|
виде развертки боковой поверхнос |
|||
— |
|
|
|
|
ти оболочки. Штриховыми линиями |
|||
|
|
|
|
|
обозначены узловые линии. После |
|||
|
Рис. 5.62 |
|
|
того как было вырезано шесть |
от |
верстий диаметром 40 • 1СГ3 м, что составило уо оощеи поверхности, и произведена запись ос циллограмм, вырезанная поверхность постепенно увеличивалась до 12— 13 %. Проведенные ранее исследования на гладких цилин дрических оболочках при атмосферном давлении и в вакууме
при 1 • 10-1 мм рт. ст. показали, что силами сопротивления внешней среды для случая малых значений амплитуд возбуждающих сил, что наблюдалось в данном эксперименте, можно пренебречь [681. В работе [30] приведены виброграммы свободных затухающих коле баний стеклопластиковой оболочки с соотношением кольцевых и про дольных слоев 2 : 1 . Результаты обработки осциллограмм затухающих колебаний, полученных для амплитуд перемещений при вынуж денных колебаниях оболочек на резонансных режимах в пределах
35—40 • 10_6 м, приведены на рис. 5.62 в виде зависимости относитель ного логарифмического декремента колебаний от относительного значения площади отверстий (бот, 6— логарифмический декремент коле баний оболочки с отверстиями и без них; Fcn, F0T — площадь средин ной поверхности оболочки без вырезов и площадь отверстий в квадрат ных сантиметрах; f — частота колебаний в герцах; А/ — приращение частоты вследствие вырезов). Кривая 1 характеризует изменение ха рактеристик демпфирования стеклопластиковой оболочки (соотноше ние слоев 2 : 1) при т = 1, п = 3; кривая 3 — стальной оболочки при т — 1, п = 4; кривые 2 и 4 — стеклопластиковой оболочки (соотно шение слоев 2 : 2) при т = 1, п = 4, 3 в зависимости от относитель-
200