книги / Электроприводы крановых механизмов. (Системы электропривода и методы расчета)
.pdfпротивотоком позволяет быстро и плавно затормозить механизмы подъема (в конце спуска груза), перед вижения или поворота, причем тормозной момент мо жет быть достаточно большим B Q -время всего тормо жения.
В целом регулирование скорости введением сопротив ления в цепь ротора является простейшим для асинхрон ных двигателей, поэтому оно весьма широко применяется на механизмах подъема и горизонтального перемещения. Особенностью схемы подъемных механизмов является необходимость обратного порядка замыкания роторных ступеней сопротивления на спуске, чтобы при опускании со сверхсинхронной скоростью первому положению контроллера соответствовало минимальное сопротивле ние цепи ротора.
Применение реостатного регулирования позволяет простейшим способом ограничивать пусковой момент
механизмов передвижения, а в некоторых случаях — и |
|||
усилия при подъеме с подхватом. |
|
|
|
а |
Схема реостатного управления |
оказывается |
простой, |
применяемое электрооборудование — стандартное. |
|||
Главное достоинство схемы — ее |
надежность, |
при этом |
стоимость электрооборудования, его вес и габариты неве лики.
Удовлетворительные регулировочные характеристики асинхронного двигателя при спуске грузов в тормозном режиме можно получить при питании его статора посто янным током. Основным недостатком динамического торможения является невозможность использования его для понижения скорости при силовом спуске и подъеме грузов.
Регулирование скорости спуска достаточно больших грузов осуществляется изменением сопротивления цепи ротора. При увеличении сопротивления жесткость харак теристик динамического торможения снижается, чем ограничивается регулировочная способность этой систе мы при спуске относительно легких грузов.
Минимальная скорость спуска груза на характеристи ке с наибольшей жесткостью обеспечивается при отсут ствии в цепи ротора добавочного сопротивления. У дви гателей большего габарита с меньшим относительным значением активного сопротивления обмотки ротора минимальная скорость при динамическом торможении оказывается ниже.
В табл. 3-1 приведены наименьшие скорости в относи
тельных единицах |
МИН и ориентировочно |
диапазоны регули- |
|
рования Дс при |
номинальном моменте двигателя |
для |
|
всех габаритов двигателей серии МТ |
и МТВ (ток |
воз |
буждения принят равным двойному току намагничива ния).
Т а б л и ц а 3-1
Габарит |
|
|
(О* |
„ |
»н |
|
|
(среднее) |
мин |
|
|
г У го |
Др |
||
двигателя |
(при Мц) |
|
мин |
||||
0 |
0, |
1 |
0 ,0 8 |
|
11 |
1,12 |
12 |
I |
0 ,0 7 |
0 ,0 5 5 |
|
10,5 |
^ 1 , 0 |
16,5 |
|
II |
0 ,0 0 |
0 ,0 4 5 |
|
20 |
1,2 |
24 |
|
III |
0 ,0 5 |
0 ,0 3 8 |
|
25 |
•4.1,0 |
25 |
|
IV— V |
0 ,0 3 4 |
0 ,0 2 0 |
|
37 |
0 , 9 — 1,0 |
33— 37 |
|
VI |
0 ,0 3 3 |
0 ,0 2 5 |
|
38 |
•N.1,15 |
43 |
|
VII |
0 ,0 2 |
0 ,0 1 5 |
|
* 65 |
1,25 |
80 |
Для некоторых габаритов двигателей жесткость характеристик может быть повышена, если питать посто янным током обмотку ротора [Л. 49]. Оказывается, что отношение максимальных жесткостей характеристик при питании постоянным током обмоток ротора и статора равны отношению сопротивлений (приведенных к одной цепи) соответствующих обмоток:
В последней графе табл. 3-1 приведены максималь ные значения диапазона регулирования скорости Др при спуске груза, соответствующего номинальному моменту двигателя, при возбуждении двигателя постоянным то ком со стороны ротора. В этом случае величина постоян ного тока, обеспечивающего тот же критический момент, увеличивается по сравнению с током подмагничивания со стороны статора в k раз (Л. 49], где k — коэффициент трансформации э. д. с. Однако возбуждение двигателя со стороны ротора приводит к некоторому усложнению схемы управления.
Для надежного спуска грузов, соответствующих но минальному моменту двигателя, в режиме динамического
52
торможения Достаточен ток возбуждения, равный двой ному значению тока намагничивания (2/0= 1,25-И,4/с.н)* Ток ротора в этом режиме при номинальном моменте двигателя составляет всего (0,80,85) /р.н и остается постоянным при регулировании скорости изменением сопротивления цепи ротора [Л. 5]. Согласно [Л. .36] тепло
вые |
потери |
при тормозном спуске номинального груза |
||||||||||
со скоростью 0,бсоо так |
|
|
|
|
|
|||||||
же |
оказываются |
мень |
|
|
|
|
|
|||||
ше -номинальных и дви |
|
|
|
|
|
|||||||
гатель |
при |
таком |
ре |
|
|
|
|
|
||||
жиме |
работы |
не *пере: |
|
|
|
|
|
|||||
гружается. |
Особенно |
|
|
|
|
|
||||||
это |
относится |
к |
пере |
|
|
|
|
|
||||
грузочным |
кранам, у |
|
|
|
|
|
||||||
которых |
момент |
|
при |
|
|
|
|
|
||||
спуоке номинального |
|
|
|
|
|
|||||||
груза |
меньше |
|
номи |
|
|
|
|
|
||||
нального |
момента |
дви |
|
|
|
|
|
|||||
гателя. На рис. 3-2при |
|
|
|
|
|
|||||||
ведена |
|
механическая |
Рис. 3-2. Механические характеристи |
|||||||||
характеристика |
|
дина |
ки, обеспечивающие спуск |
различных |
||||||||
|
грузов перегрузочного |
крана грузо |
||||||||||
мичеокого |
торМ'Ожения |
подъемностью |
QH= 5 |
тс. |
|
|||||||
(кривая 1) при постоян |
|
|
|
|
|
|||||||
ном |
токе |
1,95/0 |
и |
сопротивлении |
цепи ротора |
Яр = 0,7 |
||||||
Там |
же |
показаны |
характеристики |
противовключения |
||||||||
(2 и 3) |
и однофазного торможения |
(4) |
стандартных маг |
нитных контроллеров типа ТСА и КС. По оси абсцисс отложен также вес некоторых грузов 5-тонного пере грузочного крана, создающих при спуске соответствую щие моменты.
Сравнительная простота осуществления режима ди намического торможения и ограниченное число элемен тов схемы делают ее достаточно надежной. Возможность использования выпускаемых в настоящее время промыш ленностью малогабаритных силовых твердых выпрями телей для получения на кране постоянного тока практи чески не ограничивает мощность двигателя для этой си стемы.
Регулирование скорости спуска с помощью характе ристик динамического торможения находит применение на ряде самоходных автомобильных кранов (К-67), плавучих кранах (КПл-5-30), портальных перегрузочных кранах и др. Использование режима динамического тор-
Можения получило распространение на крановых ме ханизмах подъема в США, Японии, ФРГ [Л. 83, 111].
Более жесткие характеристики и устойчивые регули ровочные скорости могут быть получены в режиме ди намического торможения с самовозбуждением [Л. 24]. Схема, использующая этот режим, приведена на рис. 3-3,а, где начальное возбуждение со стороны стато
ра при вращении ротора вы зывает процесс самовозбуж дения двигателя. На рис. 3-3,6 приведены механические ха-
а,/ |
о,г |
о,з |
о,ь |
o,s |
Рис. 3-3. Динамическое торможение асинхронного двигателя с само возбуждением.
а — схема включения диктате.. б — механические характеристики. |
|
рактеристики этой |
системы, полученные при разных |
сопротивлениях |
Высокая жесткость характеристик |
объясняется тем, что магнитный поток двигателя растет с увеличением скорости. Такая модификация динамиче ского торможения может быть использована для кранов, требующих нескольких пониженных устойчивых скоро стей при спуске грузов. Достоинством этой схемы являет ся также отсутствие трансформатора для питания дви гателя постоянным током пониженного напряжения и
сравнительно |
простое регулирование скорости. |
|
Реостатное |
регулирование скорости |
асинхронного |
двигателя, (контроллеры типа НТ-51, 62, |
101, ККТ-61, |
|
62 и др., магнитные контроллеры ТА и К) |
применяется |
для механизмов передвижения большинства кранов, не требующих специальных механических характеристик.
54
На механизмах подъема такая система нашла широкое применение на кранах, не требующих особо жестких ре гулировочных характеристик в режиме подъема и опускания груза при достаточной плавности переходных процессов (.краны труппы I, иногда На и IV). Система с динамическим торможением удовлетворяет требова ниям механизмов подъема группы Па.
3-4. Многодвигательный электропривод с планетарным механизмом
Электропривод с планетарным механизмом является разновидностью многодвигательного привода, когда два или три двигателя посредством планетарного механизма соединяются с валом рабочей машины. В этом случае регулирование скорости может осуществляться электри-
2
Рис. 3-4. Кинематическая схема механизма подъема с микроприводом.
ческим путем (изменением скорости вращения двига теля) и механическим (изменением передачи).
Простейшей разновидностью электропривода с плане тарным механизмом является система с микроприводом. Это система привода механизма подъема с двумя двига телями, каждый из которых соединяется с барабаном посредством различных передач. Специфика системы -- в кинематической схеме механизма, приведенной на рис. 3-4. Главный двигатель 4 при подъеме и опускании груза с номинальной скоростью через редуктор 2 при
водит во вращение барабан 1. Пониженная скорость подъемного механизма обеспечивается вспомогательным двигателем малой мощности 10 (последний может быть короткозамкнутым).
При работе механизма с номинальной скоростью отключенный от сети двигатель 10 затормаживается тормозом 9. Двигатель 4 вращает барабан 1 при растор моженном ободе муфты 5. Планетарные шестерни вместе с ободом свободно вращаются относительно затормо женного солнечного колеса. Для работы с пониженной скоростью двигатель 10 растормаживается и включается в сеть, а обод муфты 5 затормаживается тормозом 6. Вращение барабану 1 передается от двигателя 10 через червячный редуктор 5, соединительную муфту 7, плане тарную муфту 5, вал неподключенного к сети двигателя 4 и редуктор 2. Одновременно двигатели 4 и 10 не вклю чаются. Механическое торможение системы осуществ ляется тормозом 3.
Работа электропривода с номинальной и понижен ной скоростями может осуществляться при подъеме, силовом и тормозном спуске, однако электрическое торможение при переходе с повышенной скорости на пониженную электропривод не обеспечивает. Практи чески диапазон регулирования такой системы составляет от 3: 1 до 80: 1 и зависит от передаточных чисел редук тора 8 и муфты 5, а также соотношения чисел оборотов двигателей 4 и 10.
Все электрическое оборудование стандартное, схема проста. Однако вследствие большего числа аппаратов, что связано с применением двух машин, несколько за трудняется уход за электрооборудованием и уменьшает ся надежность его работы. К недостаткам рассматривае мой системы следует отнести сложность механической части, а это значительно повышает габариты подъемной лебедки и усложняет обслуживание механизма.
В Советском Союзе микропривод применяется на портальных монтажных кранах судостроительных вер фей, ремонтных доков и т. п., т. е. там, где требуется большой диапазон регулирования скорости (свыше 10: 1). Такой электропривод используется на некоторых башенных кранах ГДР [Л. 55].
Существуют более сложные планетарные механизмы, которые суммируют на своем выходном валу движения нескольких двигателей. Кинематическая схема такого
планетарного механизма с двумя двигателями приведена на рис. 3-5. Звенья 3 и 4 — входные, связанные с двига телями 1 и 2\ звено 5 — выходное, связанное с механиз мом. Скорость вращения водила звена 5 зависит от ско-
Рис. 3-5. Кинематическая схема двухдвигательно го привода с планетарным механизмом.
рости и направления вращения двигателей 1 и 2. Если передаточное отношение планетарного механизма при остановленном водиле равно /, то скорость вращения выходного звена определяется:
ш5 |
О), + 0)2 |
(3-4) |
2 |
||
где coi и о)2 — скорости |
вращения двигателей |
1 и 2. |
В частном случае каждый из двигателей может быть заторможен. Если используются нерегулируемые при водные двигатели, можно получить четыре стабильные скорости вращения звена 5.
Рассмотренная система электропривода отличается повышенными энергетическими показателями, так как отсутствуют потери скольжения при регулировании ско рости.
Впервые использовать эту систему электропривода для механизмов подъема предлагалось в работе [Л. 40]. Электропривод с планетарным механизмом нашел огра ниченное применение на отечественных башенных кранах (БК-370, БК-1425), где при использовании двух разных двигателей обеспечивались три скорости спуска (на пример, 29, 14,5 и 3,65 MJM U H ). В последнее время эта система применяется на гидростроительных башенных кранах КБГС [Л. 4].
Существенным недостатком двухдвигательных лебе док с планетарными механизмами, проявившимся на кранах, где пониженная скорость обеспечивается встреч ным включением двигателей, являются неудовлетвори-
тельные переходные процессы при спуске и торможений двигателей, что приводит к «провалу» груза, затрудняю щему монтажные операции [Л. 4, 58, 69].
В последние годы во ВНИИстройдормаше были про ведены исследования многодвигательных приводов с пла нетарными механизмами применительно к строительным кранам (Л. 69, 70]. Эти работы показали, что в трехдви
|
|
|
|
гательном |
приводе |
и |
:с |
плане |
|||||||
|
|
|
|
тарной |
передачей |
коротко |
|||||||||
|
|
|
|
замкнутыми |
асинхронными ма |
||||||||||
|
|
|
|
шинами |
можно |
получить |
го |
||||||||
|
|
|
|
раздо |
большие |
диапазон |
и |
||||||||
|
|
|
|
плавность |
регулирования |
ско |
|||||||||
|
|
|
|
рости |
при |
-сохранении |
эконо |
||||||||
|
|
|
|
мичности регулирования. |
|
||||||||||
|
|
|
|
В трехдвигательном |
-приво |
||||||||||
|
|
|
|
де |
применяется |
планетарный |
|||||||||
|
|
|
|
механизм |
с |
двумя |
степенями |
||||||||
|
|
|
|
свободы, |
поэтому одновремен |
||||||||||
|
|
|
|
но |
могут |
работать |
один |
или |
|||||||
|
|
|
|
два |
двигателя; |
третий |
двига |
||||||||
|
|
|
|
тель п-ри этом не нагружен и |
|||||||||||
двигательном |
приводе с |
вращается |
вхолостую. |
Таким |
|||||||||||
образом, рассматриваемый при |
|||||||||||||||
плянетарным |
механизмом |
||||||||||||||
(со и |
М — скорость и |
мо |
вод |
с |
планетарным |
механиз |
|||||||||
мент |
выходного |
вала). |
|
мом |
может |
обеспечить |
12 сту |
||||||||
чения двигателей |
|
пеней скорости. Порядок вклю |
|||||||||||||
выбирается |
таким, |
что |
минималь |
ная скорость обеспечивается при работе одного двигателя, промежуточные — при совместной работе первого совторым, а максимальные — при работе вто рого и третьего двигателей. При этом двигатели могут быть выбраны на различные номинальные моменты, со ответствующие требуемой грузоподъемности на разных скоростях [Л. 69]. На рже. 3-6 приведены механические характеристики электропривода, ограниченные ломаной линией, приближающейся к гиперболе (регулирование с постоянной мощностью). В этом случае суммарная мощность двигателей оказывается гораздо меньше мощ ности однодвигательного электропривода, рассчитанного на подъем наибольшего груза с максимальной ско ростью.
Такая система электропривода может быть использо вана для механизмов подъема группы III кранов
58
с большой высотой подъема и относительно напряжен ной работой (башенные краны для строительства домов повышенной этажности, гидростроительные краны и др.).
3-5. Асинхронный электропривод с созданием на валу двигателя добавочного тормозного момента
Основным недостатком реостатного регулирования скорости асинхронных двигателей является малая жесткость регулировочных характеристик, которые не обеспечивают устойчивых пониженных скоростей при малых и средних нагрузках. Если к валу двигателя, помимо полезного, прикладывать также дополнительный тормозной момент, величина которого не зависит от ско рости или изменяется в функции скорости по определен ному закону, то при введении в ротор двигателя сопро тивления можно получить результирующую механиче скую характеристику со скоростью идеального холостого хода, значительно ниже синхронной.
Так как пониженные скорости в этом случае создают ся, когда двигатель работает на реостатной характери стике, то обязательно имеют место потери скольжения, чего нельзя не учитывать при выборе системы электро привода.
Для создания дополнительного тормозного момента на валу двигателя используются различные тормозные устройства. Рассмотрим основные из них, применяемые на крановых механизмах.
а) Регулируемый механический тормоз
Регулируемый механический тормоз может приводиться в дей ствие оператором. В этом случае подъемная лебедка оборудуется дополнительным тормозом и педалью управления. Механические характеристики электропривода при разных тормозных моментах приведены на рис. 3-7.
Управление краном при таком способе регулирования скорости затруднено, так как оператору приходится постоянно следить за положением и скоростью груза, меняя одновременно степень при тормаживания.
Низкая надежность системы в основном определяется невысо ким коэффициентом технического использования. Повышенный из нос тормозных колодок ограничивает применение данного способа
регулирования скорости и может быть рекомендован |
для |
неко |
торых башенных крапов небольшой грузоподъемности |
(1—2 |
тс), |
которые -выполняют операции, не требующие высокой точности при эпизодической работе на пониженной скорости, а- также если меха
низм |
подъема крана неподвижен относительно |
кабины |
управления. |
||
В |
настоящее время на кранах находят |
применение тормоза |
|||
с приводом |
от гидротолкателей из-за |
многих |
своих |
преимуществ |
|
по сравнению с электромагнитными тормозами. |
|
|
|||
Момент |
тормоза с гидротолкателем |
может |
регулироваться сту |
пенчато или плавно изменением подводимого -к двигателю гидро
толкателя напряжения и регулированием |
таким образом скорости |
|||||||||
|
|
|
этого двигателя [Л. 34]. Изме |
|||||||
|
|
|
нение |
|
подводимого |
напряже |
||||
|
|
|
ния |
достигается |
|
педальным |
||||
|
|
|
контроллером, |
переключающим |
||||||
|
|
|
секции |
питающего |
|
трансфор |
||||
|
|
|
матора |
после |
установки основ |
|||||
|
|
|
ного |
контроллера |
|
в нулевое |
||||
|
|
|
положение. |
|
|
|
|
|||
|
|
|
Эта |
система с |
гидротолка |
|||||
|
|
|
телем |
не |
требует |
применения |
||||
|
|
|
дополнительного тормоза; |
она |
||||||
|
|
|
позволяет |
управлять |
тормозом |
|||||
|
|
|
дистанционно и в том случае, |
|||||||
|
|
|
если он расположен на меха |
|||||||
|
|
|
низме, |
перемещающемся |
отно |
|||||
|
|
|
сительно |
|
кабины |
|
оператора. |
|||
|
|
|
Такая система может быть ре |
|||||||
Рис. 3-7. Механические характе |
комендована |
для |
механизмов |
|||||||
ристики |
привода с управляемым |
передвижения и поворота, об |
||||||||
педалью |
тормозом. |
|
ладающих |
большими |
момента |
|||||
1 — реостатные характеристики двига |
ми инерции и требующих плав |
|||||||||
теля: 2 — момент тормоза; |
S — резуль |
ного торможения. |
|
|
|
|||||
тирующие |
характеристики |
привода. |
Благоприятными механически |
|||||||
|
|
|
ми характеристиками |
обладает |
асинхронный электропривод с гидротолкателем, работающим -в замк
нутой системе регулирования. Двигатель гидротолкателя |
ДГТ вклю |
|||
чается на кольца ротора основного двигателя |
Д (рис. |
0 |
-8). Так как |
|
напряжение и частота токов ротора |
зависят |
от его |
скорости, то |
|
число оборотов и момент двигателя |
гидротолкателя |
|
изменяются |
в функции скорости главного двигателя. С помощью такой системы, находящей применение в СССР и за рубежом, удается п<?лучить устойчивые пониженные скорости при подъеме и спуске любых гру зов.
Тормозной момент на валу двигателя [Л. 3] |
|
Л4Т.Д = M r — kszt |
(3-5) |
где Мт— максимальный момент тормоза; 5 — скольжение главного двигателя; k — коэффициент пропорциональности.
При работе гидротолкателя в рассматриваемой схеме рис. 3-8 желательно во избежание излишней перегрузки двигателя, чтобы скольжение so, при котором усилие гидротолкателя полностью преодолевает пружины тормоза, не превышало 1. Однако следует также помнить, что при снижении $о минимально возможная пони женная скорость возрастает, так как характеристика толкателя Л/Т.д (со) справедлива лишь до скольжения, не превышающего,
So.