Расчёт несущей перемычки 3 ПБ16
.doc2. Расчетно-конструктивный раздел
2.1.Расчёт несущей перемычки 3 ПБ16-37
Определение конструктивных размеров.
Принимаем несущую перемычку над оконным проёмом 3ПБ 16-37 по серии 1.038.1-1.
Изображаем элемент плана:
Изображаем деталь опирания перемычки на кирпичную стену:
Расчётное сечение перемычки прямоугольное:
Сбор нагрузок
Наименование нагрузки |
Подсчет нагрузки |
Нормативные нагрузки, кПа |
γf |
Расчетная нагрузка |
Керамическая плитка 10мм, ρ0= 1800 кг/м3 |
0,01 * 18 =0,18 |
0,18 |
1,1 |
0,198 |
Цементно-песчаный раствор 30мм, ρ0= 1800 кг/м3 |
0,03 * 18= 0,54 |
0,54 |
1,3 |
0,702 |
Оклеечная гидроизоляция 5мм, ρ0= 600 кг/м3 |
0,005 * 6= 0,03 |
0,03 |
1,3 |
0,039 |
Цементная стяжка 30мм, ρ0= 1800 кг/м3 |
0,03 * 18= 0,54 |
0,54 |
1,3 |
0,702 |
Плита перекрытия 220мм, ПК 60.15 |
Gпл/В*L= 3050/6*1,5/100= 3,38 |
3,38 |
1,1 |
3,718 |
Итого: |
∑ |
4,67 |
∑ |
5,359 |
Временное: |
|
|
|
|
1. кратковр-ое |
|
3 |
1,2 |
3,6 |
2. длительное |
|
1 |
1,2 |
1,2 |
3. от перегоро- док |
|
0,5 |
1,1 |
0,55 |
|
qn |
8,17 |
q |
9,50 |
|
qnl |
6,17 |
ql |
7,109 |
Собственная масса |
(102/1,55)/100 |
0,658 |
1,1 |
0,724 |
Масса стены |
b*h*1*γкам.кл.= 0,12*1,23*1*18= 2,656 |
2,656 |
1,1 |
2,921 |
Нагрузка с покрытия |
qтабл.*(Lплит/2)*1= 9,50(6/2)*1= 28,5 |
|
|
28,5 |
Нагрузка на 1м= 0,724+2,921+28,5= 32,145 кПа |
Расчётная схема перемычки.
Расчётная схема перемычки представляет собой простую балку (так как ), нагруженную распределённой нагрузкой:
-
Нагрузка на 1м погонный м перемычки:
32,145 кН/м
Учитывая коэффициент по надежности γn=0,95,
q=32,145 * 0,95= 30,53 кН/м
-
Расчетная длина перемычки:
L0 = 1550-2 lon/2= 1550-2*170/2= 1380мм = 1,38м
-
Статический расчет:
Qmax= q*l0/2= 30,53*1,38/2= 21,06кН
Mmax= q*l02/8= 30,53*(1,38)2/8= 7,26кН*м
Задаем материалами: принимаем бетон класс прочности на сжатие В15;
γВ2= 0,9 арматура класса А400; СНиП 2.03.01-84*
Rb= 8,5 МПа = 0,85 кН/см
Rbt= 0,75 МПа = 0,075 кН/см2
Еb= 27*10-3 МПа = 2,7*103кН/см2 (В20)
Rs= 365 МПа = 36,5 кН/см2
Rsw= 265 МПа = 26,5 кН/см2
Задаем расстояние от центра тяжести арматуры до крайнего
растянутого волокна бетона и определяем рабочую высоту перемычки h0:
Принимаем а = 3,0см; h0 = h-a= 22-3 = 19cм
Находим значение коэффициента А0:
А0= М/ Rb* γb2*b*h02= 7,26*100/8,5*0,9*12*192= 0,02
Проверяем, чтобы значение коэффициента А0 было не больше граничного значения А0R,
А0 = 0,02 ˂А0R = 0,440
По значению А0= 0,02 по таблице принимаем коэффициент ƞ= 0,99
Находим требуемую площадь арматуры:
Аs= М/ƞ*h0* Rs = 7,26*100/0,99*19*36,5 = 1,05 см2
принимаем арматуру 1 стержень ø12, А400; Аs = 1,131 см2, т.к. ширина 120мм.
Проверяем процент армирования перемычки:
М= Аs/ b* h0*100= 1,131/12*19*100= 0,496 %
% армирования больше минимального = 0,05%
А’s= As*0,1= 1,131*0,1= 0,1131
Принимаем 1 стержень ø6, А240; Аs= 0,283см2
Определяем диаметр поперечных стержней:
dsw ≥ 0,25ds= 0,25*12= 3мм.
Принимаем проволочную арматуру ø4, В500, Аsw= 0,25см.
Конструктивный каркас перемычки:
Определяем длину приопорных участков
1/4*l0= 1/4*1550 = 387,5мм
Определяем требуемый шаг поперечных стержней
S = h/2= 220/2= 110мм, что ˂150мм, принимаем шаг стержней 100мм.
Определяем шаг поперечных стержней в середине перемычки:
S= 3/4*h= 3/4*220= 165мм.
Проверяем выполнение условия:
Q≤Qb,min= φb3*(1+ φf+φn)* Rbt* γb2* b* h0=0,6*1*0,75*0,9*12*19= 92,34кН
где = 0,6 (для тяжёлого бетона СНиП 2.03.01-84*, стр. 39);
= 0 (так как элемент прямоугольного сечения);
= 0 (так как элемент без предварительного напряжения арматуры
Q= 19,113кН
19,113кН ˂ 92,34кН – условие выполняется.
Проверяем выполнение условия:
Q≤0,3φw1* φb1*Rb*γb2* b* h0= 0,3*1,0009*0,924*0,9*12*19= 56,93
Еs= 20*10-4МПа
Еb= 20,5*10-3МПа
α= Еs/ Еb= 20*10-4/27*10-3= 0,74*10-1= 0,074
μw= Asw/ b*s= 0,25/12*10= 0,002
φw1= 1+5*α*μw= 1+5*0,097*0,002= 1,0009
φb1= 1-В* Rb* γb2= 1-0,01*8,5*0,9= 0,924
Q˂19,113кН˂56,93Кн
Расчет на монтажные и транспортные нагрузки на один метр длины:
q = Gвес.пер.* γf* γn*Кд/100/lпер. = 102*1,1*0,95*1,6/100/1,550= 110,54/100=
1,10кН/м, где - коэффициент динамичности на монтажные и транспортные усилия.
Определяем опорный момент:
М0= q* l02= 1,10*1,382/8= 0,26кН
Определяем опорный момент.
Моп= q* l12 = 1,10*0,17/2= 0,016кНм
Определяем пролетный момент:
Мпр= М0- Моп= 0,26-0,016= 0,244кНм
Мсеч= As прод.* Rs прод.( hо-а)= 0,283-22,5(19-2)= 108,2кНсм= 1,08кНм
Моп˂ Мсеч= 0,016кНм˂1,08кНм
Расчётная схема при монтаже имеет вид
Прочность обеспечена, т.к. рабочая арматура принята из расчета
Ммах= 7,26 кН*м
16) Определение диаметра монтажной петли :
Принимаем диаметр петли Ø8, А 240
17) Технико-экономические показатели:
№ п/п |
Показатели |
Ед. изм. |
Кол-во |
1 |
Бетон класса |
В15 |
|
2 |
Расход бетона |
м3 |
0,0408 |
3 |
Расход стали |
кг |
2,44 |
4 |
Вес элемента |
кг |
102 |
Вывод. Выполняем железобетонную несущую перемычку сечением 120х220мм, армируем согласно расчёту.
Продольная арматура принимается – Ø6 А 240, и Ø12 А400; поперечные и соединительные стержни – Ø4 В500. Поперечные стержни расположены с шагом 100мм на приопорных участках, и с шагом 150мм в середине перемычки.