книги / Отопление и вентиляция
..pdfлении в конденсатоотводчик вместе с конденсатом пара жидкость в сильфоне вскипает, сильфон удлиняется и клапан закрывает выход из конденсатоотводчика. При охлаждении конденсата силь фон сжимается и выход для конденсата открывается. Конденсатоотводчики подбирают по таблицам их технических характеристик с учетом необходимой производительности и перепада давлений. Для паропроводов систем отопления и вентиляции расчетную про-
изводительность конденсатоотводчиков принимают Gp = = 2 0 макс л/ч, для производствен ных паропроводов и систем го рячего водоснабжения Gp = = 4 Gcp л/ч, где GMaKc — макси мальный расход пара кг/ч\ Gcp — средний расход пара кг/ч.
Рис. |
VI. 12. |
Конденсатоотводчик с |
Рис. VI. 13. |
Конденсационный |
||||||
опрокинутым |
поплавком 45ч9бк |
|
горшок 45кч 6б/ч |
|
|
|||||
|
/ —поплавок; |
2 —шаровой клапан |
1 —корпус; 2 —сильфон; 3—клапан |
|||||||
Давление |
перед |
конденсатоотводчиком |
принимают |
р 3 |
= |
|||||
=0,95/?2 кг/см2 и |
после конденсатоотводчика: при выдавливании |
|||||||||
конденсата |
р4 = |
0,4 р2— в системах низкого |
давления |
и р4 |
= |
|||||
= |
0,7 р2 — * |
системах высокого давления, |
где р2— давление пе |
|||||||
ред прибором. При |
свободном сливе, непосредственно после кон |
|||||||||
денсатоотводчика, |
величину р4 |
принимают |
равной 0. |
|
|
§ 29. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ТРУБОПРОВОДОВ ПАРОВОГО ОТОПЛЕНИЯ ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ
При движении пара в паропроводах систем парового отопления высокого давления от начальной точки (от ввода или от котла) к месту потребления значительно изменяется его давление, а следова тельно, его объемный вес. Поэтому при расчете паропровода нельзя принимать по всей его длине среднюю величину объемного веса пара, как при расчете паропроводов в системах низкого давления. В этом случае для каждого участка паропровода следует принимать значение объемного веса, соответствующее среднему давлению пара на участке. Для расчета паропроводов можно пользоваться табли цами или номограммами. Они отличаются от таблиц и номограмм
131
парового отопления низкого давления тем, что в них удельные по
тери давления Яусл и скорость vycjl пара при различных диаметрах |
|||
и расходах пара приведены к значению у = |
1 кг/м3 (см. Справоч |
||
ник проектировщика Сантехпроекта). |
|
||
Чтобы найти действительные величины удельных потерь R и |
|||
скорости |
vy найденные по |
таблицам или номограммам, условные |
|
величины Rycjl и 0уСЛ для |
каждого участка делят на действитель |
||
ную отвечающую ему величину объемного веса у пара: |
|||
|
Г> |
^усл кг!м\ |
(VI.5) |
|
R~ У |
|
|
|
и - ° 7СЛ м/сек. |
(VI.6) |
|
|
|
У |
|
Местные сопротивления при расчете паропроводов высокого |
|||
давления |
заменяют эквивалентными длинами. |
||
Длина |
трубопровода, на котором потеря |
на трение равна по |
тере в местном сопротивлении при коэффициенте местного сопротив
ления, равном |
1, |
называется э к в и в а л е н т н о й |
д л и н о й . |
|||
Значение /9Кв |
можно |
принимать |
по таблице Справочника проек |
|||
тировщика Сантехпроекта. При |
действительной длине расчетного |
|||||
участка / мобщая потеря давления будет равна: |
|
|||||
|
|
ДР = Я ( /+ /ЭКВ2£) ™/м\ |
(VI.7) |
|||
где R — фактическое |
удельное |
давление |
потери на трение; |
|||
/9кв— значение эквив алентной длины |
в м, отвечающее диа |
|||||
метру |
участка; |
местных сопротивлений участка. |
||||
— сумма |
коэффициентов |
Предельные скорости движения пара, допустимые из условия бесшумности работы системы отопления, даются в табл. V. 1.
При расчете диаметров самотечных конденсатопроводов паровых систем высокого давления располагаемое давление определяют по формуле
Н = hyт) кг/м2у
где h — разность уровней в конце и в начале конденсационной магистрали в м;
у — объемный вес конденсата в кг/м3; т] — коэффициент, учитывающий наличие в конденсационном
трубопроводе эмульсии (примеси воздуха и пара).
Для конденсатопроводов систем парового отопления высокого давления г\ = 0,65. Для конденсатопроводов наружных сетей г\ = = 0,75.
Найдя располагаемое давление, расчет ведется аналогично рас чету трубопровода систем водяного отопления с применением тех же таблиц.
132
Диаметры напорных кондёнсатопроводов определяются по таб лице Справочника проектировщика Сантехпроекта исходя из ве личины давления, предусмотренного для перемещения конден сата.
Достоинства, недостатки и область применения систем парового отопления. Системы парового отопления по сравнению с водяными имеют следующие преимущества:
1)меньшие первоначальные затраты средств на устройство и меньший расход металла (поверхность нагрева в паровых системах низкого давления на 25%, а высокого давления до 50% меньше, чем
всистемах водяного отопления);
2)быстрый прогрев помещения и возможность быстрого выклю чения системы;
3)меньшая опасность замерзания.
Кнедостаткам систем парового отопления следует отнести:
1)отсутствие центрального качественного регулирования. При наружной температуре выше расчетной подача пара в систему осу ществляется пропусками, что является причиной значительных колебаний температуры в помещениях;
2)высокая температура поверхности нагревательных приборов, что является причиной разложения оседающей на них органической пыли;
3)меньший срок эксплуатации;
4)повышенные потери тепла трубопроводами;
5)возможные гидравлические удары и шум в паропроводах (в осо бенности в паровых системах высокого давления). Частые наруше ния плотности соединений трубопроводов.
Г л а в а Vll
ПАНЕЛЬНО-ЛУЧИСТОЕ ОТОПЛЕНИЕ
Системы, в которых обогревающие элементы (нагревательные приборы) совмещены с конструкциями ограждений или являются свободно расположенными панелями, плафонами или излучате лями, называются панельно-лучистыми.
Как было указано выше (см. гл. III), бетонная отопительная панель представляет собой плиту с замоноличенными в ней змееви ками или регистрами из гладких труб. Она может быть встроенной в конструкцию или совмещенной с ней так, что ее поверхность явит ся частью одной из ограждающих поверхностей помещения. В то же время такая панель может быть выполнена в виде прибора, который можно произвольно располагать в помещении. Заделка труб в бе тонный массив кроме определенных архитектурно-конструктивных достоинств дает заметный теплотехнический эффект. При заделке труб в массив бетона температура теплоотдающей поверхности панели оказывается значительно ниже температуры теплоносителя. Изменяя шаг, глубину заложения и диаметр труб в конструкции панели, можно при неизменной температуре теплоносителя из менять температуру ее поверхности, что позволяет выдержать до пустимую температуру на теплоотдающей поверхности, учитывая размеры и положение панели в помещении.
Трубы, заделанные в бетонный массив, дают большую тепло отдачу по сравнению с открыто проложенными. Этому явлению можно дать следующее объяснение. Из теплопередачи известно, что для трубы, изолированной материалом со сравнительно высоким коэффициентом теплопроводности (например, бетоном), тепло отдача увеличивается с возрастанием толщины слоя покрытия. Это происходит до некоторого «критического» значения внешнего диаметра dKp изолированной трубы, величина которого приближен но равна:
d«р « — . |
(VII. 1) |
О&н |
|
При подстановке в эту формулу значений X для бетона 1,1 и коэффициента теплообмена ан около 8, характерного для условий теплообмена на поверхности панели, получим
= = 0,275 м.
134
Повышение теплоотдачи при d <z dKp происходит потому, *Ifd с увеличением диаметра внешняя теплоотдающая поверхность растет быстрее, чем сопротивление теплопроводности слоя материала по крытия.
Если в панели мысленно вырезать элемент с одной трубой, рас положенной в ряду труб, то этот элемент можно качественно со поставить с изолированной трубой. Таким образом, увеличение теплоотдачи трубы в массиве панели происходит благодаря развитой поверхности теплоотдачи.
Сопротивление теплопередаче от теплоносителя к воздуху оп ределяется общей для всех приборов формулой (II 1.7). Особенность в том, что сопротивление теплопроводности массива бетона и слоев
Рис. VII. 1. Схемы конструкций ограждений с бетонными панелями
а —при приблизительно симметричном расположении панели в конструкции; б —при по ложении панели ближе к одной из поверхностей конструкции
конструкции, как об этом говорилось в главе III, является важным составляющим в общем сопротивлении теплопередаче панели.
Часто панель располагают не на поверхности, а в произволь ном слое многослойной конструкции ограждения (рис. VI 1.1, а). В этом случае можно проводить расчет теплопередачи в сторону од ной и другой поверхности панели, принимая ее каждый раз как бы за тепловую ось симметрии конструкции. Дополнительные мате риальные слои в конструкции панели могут рассматриваться как
дополнительное сопротивление |
теплообмену. |
Поэтому мож |
но записать формулу расчета |
сопротивления |
теплопередаче |
RH.ui в град-м2-ч/ккал в сторону одной из поверхностей многослой ной конструкции ограждёния при произвольном расположении па нелей в конструкции в виде
R H. nl = RB+ |
RH= RH.niS — (\О&ВГвн Ь -гX |
' 2 Ь + |
||
1 |
- * * : + ! * |
„ + 2 A + J - . |
(VII.2) |
|
a„s |
||||
|
|
|
||
где Fвн — площадь |
внутренней |
поверхности погонного метра |
трубы (рассматривается теплопередача в сторону толь ко одной поверхности, поэтому в формуле взята пло щадь FBH /2);
135
RB— сопротивление |
Теплообмену |
с |
теплоносителем, |
от |
|||||||
несенное к 1 пог. м трубы (см. рис. II 1.2); |
бетон |
||||||||||
RM— сопротивление |
теплопередаче |
массива |
только |
||||||||
ной панели при двусторонней теплоотдаче, определя |
|||||||||||
емое по |
графику |
рис. |
II 1.3; |
|
панели, |
отнесенное |
к |
||||
Rn.ni — сопротивление |
теплопередаче |
|
|||||||||
погонному метру трубы, в град-м-ч/ккал; |
|
|
|||||||||
2 бг/л; — сопротивление |
теплопроводности |
слоев |
|
конструкции |
|||||||
толщиной б/ и |
коэффициентом |
теплопроводности |
Я/ |
||||||||
в направлении к теплоотдающей поверхности, для ко |
|||||||||||
торой |
производится |
расчет |
сопротивления |
Ru.ni- |
|||||||
Если панель расположена близко к одной из поверхностей кон |
|||||||||||
струкции (рис. VII. 1,6), а другая сторона достаточно |
теплоизоли |
||||||||||
рована, то сопротивление теплопередаче панели в направлении |
к |
||||||||||
теплоотдающей поверхности, конструкции /?„.п |
можно |
рассчитать |
|||||||||
по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RH.U= |
о&в Fв |
l |
R » |
+ 2 T |
7 |
+ |
i |
|
|
(VII.3) |
|
|
|
|
|
|
|
«II |
|
|
|
|
где RM— сопротивление массива бетонной панели при односторон ней теплопередаче (см. рис. III. 3, 6).
Небольшую отдачу тепла через противоположную поверхность
конструкции |
можно рассчитать определив сопротивление тепло |
передаче в направлении к этой поверхности по формуле (VI 1.2). |
|
Нагревательный прибор системы панельно-лучистого отопления, |
|
выполненный |
в виде излучателя, приведен в главе III |
(см. рис. II 1.7).
Лист в конструкции излучателей является ребром, передающим тепло. Обычно у излучателей размеры листа отвечают условию формулы (III.17), и их приближенно можно рассчитать с учетом приведенных в гл. III рекомендаций.
Для расчета излучателей обычно пользуются данными экспери ментальных исследований.
§ 30. РАСПОЛОЖЕНИЕ ПАНЕЛЕЙ В ПОМЕЩЕНИИ
Отопительные панели могут быть расположены в различных ограждениях помещения. Название панельно-лучистых систем обычно определяется местом расположения и конструкцией обогре вающей панели ( рис. VI 1.2). В общем случае они могут быть сте новыми или напольно-потолочными.
При расположении панелей на внутренней поверхности наруж ной стены помещения система называется с п о д о к о н н ы м и / и л и п р и с т е н о ч н ы м и V п а н е л я м и . Подоконные панели могут быть с односторонней теплоотдачей и с конвективным каналом, обеспечивающим отвод тепла с тыльной поверхности панели. При расположении панелей в перекрытии система назы
136
вается н а п о л ь н о-п о т о л о ч н о й , е с л и т е п л о о т д а с т с я о б е и м и с т о р о н а м и и п о т о л к о м 3 и п о л о м 3'.
Если с одной из сторон панель теплоизолируется, то она при пе редаче тепла через пол называется напольной 3', через потолок — потолочной 3. Кроме того, имеются системы с перегородочными па нелями 2; с невысокими панелями плинтусного типа 4, располага емыми у пола по периметру стен; с ригельными панелями 5 в пе-
Р и с. VII. 2. Схема '"'возм ож н ого р асп ол ож ен и я па нелей си стем ы отоп л ен и я в огр аж д аю щ и х п ов ер х н остя х пом ещ ения
регородках у потолка; с контурными панелями, располагаемыми по контуру внутренней перегородки 4, 5, 6, и периметральными 3, 7, располагаемыми по периметру потолка. При применении в си стемах излучателей последние обычно располагают под потолком помещения.
§31. ОСОБЕННОСТИ ТЕПЛОВОЙ ОБСТАНОВКИ
ВПОМЕЩЕНИИ ПРИ ПАНЕЛЬНО-ЛУЧИСТОМ ОТОПЛЕНИИ
Интенсивная теплоотдача излучением в системах панельно лучистого отопления создает благоприятную для человека обста новку в помещении. Все поверхности в помещении, участвуя в лу чистом теплообмене, оказываются прогретыми. Их средняя тем пература может несколько превышать температуру воздуха. Воздух оказывается менее нагретым по сравнению с помещениями, обо греваемыми конвекторами и радиаторами, в результате небольшой конвективной теплоотдачи панелей. В такой тепловой обстановке че ловеческий организм больше (по сравнению с обычными условиями)
137
отдает тепла конвекцией воздуху помещения й меньше излученйеМ окружающим поверхностям. Гигиенистами установлено, что при равных прочих условиях такая тепловая обстановка предпочтитель на для человека. Лучистый поток прогревает ограждения, что позволяет интенсивнее, чем при обычном отоплении, проветривать помещение свежим и прохладным воздухом, не ухудшая комфорт ности условий. Радиационная температура помещения tR может заметно отличаться от температуры внутреннего воздуха tB. Для обеспечения комфортности в помещении в зимний период между этими температурами должна быть обеспечена зависимость, оп ределяемая равенством
|
*« = 1,57*п—0,57*, ±1,5, |
(VI 1.4) |
|||
где t„ — температура помещения, равная |
при спокойном состоя |
||||
нии |
человека |
около |
22°, при |
умеренной |
работе око |
ло |
18,5°, при |
работе |
со средней физической нагрузкой |
||
около 15° С. |
|
|
|
|
Можно принимать, что расчетные внутренние температуры для помещений различного назначения являются температурами по мещения t„.
Наряду с обеспечением общей комфортности обстановки в по мещении необходимо, как уже отмечалось, выполнить условия ком фортности при положении человека в непосредственной близости от нагретых поверхностей панелей. Предельно допустимую темпе ратуру на поверхности панели в зависимости от ее размеров и рас положения на поверхности потолка и стен можно определить по формуле
Тн°п = 19,3+ |
(VI 1.5) |
|
Ф |
где ср — коэффициент облученности с поверхности человека на панель, приблизительно (для значений ф>>0,15) рав ный:
ф= 1—0,8 у -, |
(VII.6) |
где х — расстояние от головы человека до панели в потолке (при расположении панели в стенах расчетным можно принять положение человека на расстоянии 1 м от стены);
I — средний размер панели, который при известной ее площади ^н.п м о ж н о принимать равным У FnM.
Допустимая температура нагретого пола при расположении панели в перекрытии принимается равной от 24 до 34° С и более в зависимости от назначения и режима работы помещения. Нижний предел температуры нагретого пола относится к детским яслям и садам, верхний — к вестибюлям, переходам и пр., т. е. к таким помещениям, через которые человек проходит обычно не оста-
138
йавливаясь. В нормах приводятся допустимые значения температурь! поверхности для частных случаев расположения панелей в поме щении.
Важным достоинством панельно-лучистых систем является воз можность их использования в летний период для радиационного ох лаждения помещений.
§ 32. ОСОБЕННОСТИ РЕЖИМА РАБОТЫ И СХЕМЫ ТРУБОПРОВОДОВ ПАНЕЛЬНО-ЛУЧИСТЫХ СИСТЕМ
Вотличие от обычных нагревательных приборов регистры и, особенно, змеевики труб в панелях имеют высокое гидравлическое сопротивление. Это обеспечивает хорошую гидравлическую и тепловую устойчивость работы всей системы отопления и допускает использование двухтрубных систем в зданиях повышенной этаж ности.
Внапольно-потолочных панелях змеевики расположены го ризонтально. Это затрудняет удаление из них воздуха при запол нении системы водой и в процессе эксплуатации.
Р и с . V I I . 3. С хем а тр у б о п р о в о д о в |
н ап ол ьн о -п отол очн ой си стем ы |
п а н ел ь н о -л у ч и стого отоп л ен и я |
с оп р ок и н утой циркуляцией |
/ —направление движения теплоносителя; 2 —направление уклона трубо проводов
Для предупреждения образования воздушных пробок в гори зонтальных змеевиках и регистрах необходимо обеспечивать ско рость движения воды не менее 0,06 м/сек. Однако наилучшее воздухоудаление в таких системах может быть обеспечено применением змеевиков в панелях и схемы трубопроводов системы с опрокинутой циркуляцией. На рис. VI 1.3 приведена такая схема. Вода движется по стоякам снизу вверх. Это направление совпадает с движением пузырьков воздуха, что гарантирует хорошее воздухоудаление в системе. Кроме того, при опрокинутой схеме в нижние этажи по падает теплоноситель с более высокой температурой, чем в верхние,
139
что обеспечивает интенсивный их обогрев. Такое решение оказы вается целесообразным в связи с повышенной инфильтрацией воз духа в первые этажи зданий.
Гидравлический расчет трубопроводов панельных систем про водится по общей методике, рассмотренной на примере радиатор ных систем.
|
Пример |
V II.1. |
О п редел ить |
разм еры п ер егор од оч н ой |
панели с д в у с т о р о н |
|||||||
ней |
теп л оотдач ей |
тол щ и н ой |
60 |
мм. |
П ан ел ь |
ок л еен а |
обоя м и |
(А, = 0,15; |
||||
6 = |
0,003 |
м). Т еп л оп отери |
к а ж д ого |
пом ещ ения |
со ста в л я ю т 350 ккал/ч. К оэф |
|||||||
ф ициент |
теп л оп р ов од н ости |
м атериала |
панели К — 1,18 |
ккал1м>ч-град. П р и |
||||||||
нимаем р а сстоя н и е |
м еж ду |
трубам и s = |
150 мм. Т р у б ы , зал ож ен н ы е в панели, |
|||||||||
и м ею т н аруж н ы й диам етр |
dH = |
21,3 мм, вн утренн и й |
ди ам етр dB = |
15,7 мм. |
||||||||
Т ем п ер атур а |
воды |
в зм ееви ках |
/ г = 82° С, tQ = |
64° С: |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
8 2 + 6 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 73° |
|
|
|
|
Т ем п ератур а |
пом ещ ения |
tn = |
18° С. |
Р а сх о д |
воды |
в |
т р у б а х |
|
3 5 0 + 3 5 0
= 39 кг/ч.
~8 2 — 64
П о гр аф и к у |
р и с. |
I I I . 9 оп редел яем |
R B = |
0,052 |
Ч'М-град1ккал (при б т .н= |
|||||
= 39 кг!ч и |
dB = |
15,75 мм), |
а соп р оти вл ен и е теп л ообм ен у от воды |
к в н у тр е н |
||||||
ней |
п ов ер х н ости |
тр у б ы |
R B равн о: |
|
|
|
|
|||
|
|
R B= |
2S R B = 2 - 0 ,1 5 - 0 ,0 5 2 = 0 ,0 1 6 град‘М2-ч/ккал. |
|
||||||
Т ер м и ческ ое |
соп р оти вл ен и е |
м асси ва |
при hldu = |
3 0 /2 1 ,2 5 = 1,41 |
и s/dK = |
|||||
= |
150/21,25 |
= |
7,05 (по |
ри с. |
Ш Л О ) |
равн о: |
R u = |
0,25 м-ч-град/ккал. |
||
С оп р оти в л ен и е |
теп л оп р овод н ости R T равн о: |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
sRM 0 ,1 5 - 0 ,2 5 |
= 0 ,0 32 м2*ч-град/ккал. |
|
||||
|
|
|
RT = — ~ = — — —— |
|
||||||
|
|
|
|
А |
|
1,1 8 |
|
|
|
|
Д л я оп редел ен и я соп р оти вл ен и я теп л оотдачи н а р уж н ой п о в е р х н о сть ю ор и ен
ти р ов оч н о приним аем |
значение а н = |
8 ,9 |
ккал/м2-ч-град. |
|
|||||
Т огда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— —= |
0 ,1 13 |
м2-ч> град/ккал. |
|||
|
|
|
|
о >9 |
|
|
|
|
|
С оп роти вл ен и е |
сл оев |
обоев |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
0 ,0 03 |
= 0,02, |
|
|
||
|
|
|
|
0 ,1 5 |
|
|
|
|
|
п оэтом у |
соп р оти вл ен и е |
теп л оп ередаче |
в |
сто р о н у |
одн ой |
из п овер хн остей |
|||
( V I I . 2) |
равн о: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/?н .п I = 0 ,016 + |
0 ,0 32 + 0 ,0 2 + 0 ,1 1 3 = 0,18 |
град'М2-ч/ккал. |
||||||
О п редел яем тем п ер а тур у п ов ер х н ости |
панели |
|
|
||||||
Тп = |
/ в + ” 5 |
R |
|
|
0 |
113 |
(73 — 18) = 18 + |
3 4 ,6 = 5 2 ,6 ° С |
|
(/н .п — ^в) — 1 8 + |
0 ,1 8 |
||||||||
|
А н.п I |
|
|
|
|
|
140