книги / Методы исследования центробежных компрессорных машин
..pdfВеличина мощности, поглощаемой гидротормозом при полном погружении диска, может быть определена по эмпирической за висимости [35]
М = = К ( ш |
У ° 6 кет, |
(178) |
где п — скорость вращения в |
об!мин; |
|
D — диаметр диска в м; |
|
|
К— эмпирический коэффициент, зависящий от конструкции гидротормоза.
Рис. |
110. Схема двухступенчатого гидротормоза: |
|||
1 —ротор; |
2 —корпус; 3 —подвод воды; |
4—подшипники ротора; |
||
5 —подшипники корпуса; 6 —стойки; |
7—отвод воды; 8 —груз; |
|||
9—рычаг для подвеса груза; 10—указатель положения равновесия |
||||
По (178) можно определить размеры гидротормоза, требуемого |
||||
для тарирования стенда заданной мощности. |
|
|||
Гидротормоза |
могут выполняться |
с гладкими дисками (К = |
||
-= 0,2-^0,3), перфорированными |
(К = |
2-^2,5), лопастными (К = |
||
= 6-*-25), камерными (К = ЗОу^-г-Ю ОУ/)) |
и др. |
|||
Погрешность измерения момента для хороших тормозов состав |
||||
ляет 0,1—0,2%. |
Наибольшая |
допустимая |
скорость вращения |
соответствует тормозам с гладкими дисками и составляет 60 000 об!мин при мощности до 10 000 к е т .
Если бы потери в ходовой части не изменялись от режима работы, то при тарировании не требовалось бы использовать
гидротормоз или другое нагрузочное устройство. В этом случае было бы достаточно любым из описанных методов определить момент на холостом ходу со снятыми рабочими колесами и в даль нейшем при эксперименте учитывать его как поправку при определе нии внутренней мощности. Тогда при измерении внутренней мощ ности с помощью балансирного двигателя величина Nt опреде лится из выражения
N ‘ = — ^4— квт’ |
(179> |
где Р и Р 0 — вес уравновешивающего груза |
соответственно на |
данном режиме и на холостом ходу.
В действительности вычисление мощности по формуле (179) привело бы к большим погрешностям, так как величина Р 0 опре деляется многими факторами, в свою очередь зависящими от ре жима работы установки.
Как указывалось выше, при определении мощности балансир ным электродвигателем измеряемый момент включает в себя момент от потерь в подшипниках модели и мультипликаторе, зацеплении шестерни, а также момент потерь на вентиляцию электродвигателя.
Потери в опорных подшипниках зависят от коэффициента
трения, нагрузки Р, определяющейся весом деталей |
ротора, |
и окружной скорости шейки и: |
|
Nn = î m к в т • |
<180) |
Коэффициент трения f зависит не только от конструкции под шипника, но и в значительной степени от вязкости масла, в свою очередь зависящей от сорта масла и его температуры. Таким образом, потери в подшипниках для конкретной установки явля ются функцией, по крайней мере, двух величин: Nn = / (tM, п). Потери в мультипликаторе также непостоянны. Потери на венти ляцию электродвигателя зависят от температуры и плотности окру жающего воздуха.
Из изложенного очевидна необходимость получения тарировочных характеристик в виде зависимости мощности нагрузоч ного устройства, эквивалентной внутренней мощности, от мощ ности, определяемой с помощью торсиометра, балансирного двигателя или мультипликатора, или от электрической мощности двигателя. Эти характеристики должны быть получены в виде семейства кривых со скоростью вращения и температурой смазоч ного масла в качестве параметров при постоянном давлении в мас
ляной системе. |
|
Схема экспериментальной установки ЛПИ |
с гидротормозом |
и балансирным электродвигателем приведена на |
рис. 111. |
При определении крутящего момента с помощью торсионного динамометра, установленного между мультипликатором и моделью, тарирование производится по аналогичной схеме.
9
насос; 10 —балансирное устройство электродвигателя; 11 —маслоохладитель; 12 —напорный водяной бак; 13 —подводящий водопровод; 14 —корпус гидротормоза; 15 —вал балансирного устройства гидротормоза; 16 —балансирное устройство гидро тормоза
Метод определения мощности с учетом потерь в ходовой части путем тарирования является достаточно совершенным. Недостат ком его является трудоемкость тарирования, которое нужно периодически повторять, так как потери зависят, помимо прочего, от состояния стенда (зазоры в подшипниках, качество центровок). Кроме того, поскольку к тарированию, равно как и к экспери ментам на моделях, можно приступать лишь после того, как уста новится температура масла, охлаждающего подшипники ступени, и температура всех частей установки достигнет значений, соот ветствующих нормальному режиму их работы, имеют место потери времени и энергии, которые особенно значительны при работе установок большой мощности.
Потери мощности в упорных подшипниках из-за невозможно сти имитации осевых усилий, в действительности возникающих при работе компрессора, при тарировании не могут быть опреде лены. С какой-то степенью точности они могут быть оценены, например, по формулам, приведенным в [74] и в работах по рас чету подшипников.
Оценим погрешность определения внутренней мощности при использовании гидротормоза и балансирного электродвигателя. Абсолютную предельную погрешность величины А будем обозна чать через ÔA, относительную — через ДА. Момент потерь при
данном режиме |
А^пот ~ |
у |
т , |
|
|
|
|||
где Мпот — момент |
потерь; |
|
|
|
М6, у — момент, измеренный с помощью балансирного устрой |
||||
ства; |
|
|
|
|
Мг. т — момент, |
определенный с |
помощью |
гидротормоза. |
|
Следовательно, |
|
|
|
|
т |
пот= ± ( Ш |
б.у + т |
г. т ). |
(181) |
Так как Мб, у и Мг т величины одного порядка, а точность балансирных устройств гидротормоза и электродвигателя при мерно одинакова, примем
т |
пот^ 2 Ш г. т . |
(182) |
|
В свою очередь, |
|
|
|
N t = |
а (Мб, у — Мпот). |
(183) |
|
Оперируя соотношениями из общей теории погрешностей, |
|||
получим |
|
|
|
ôNI = ± [ôcd (Мб# у — Мпот) + |
со (ôMfa у + |
§Мпот)] = |
|
— ± (ôcoMj + |
co3ôM2 т ) |
|
|
и |
|
|
|
Погрешность определения угловой скорости вращения при использовании электронных приборов невелика по сравнению с погрешностью определения момента и составляет 0,001—0,01%.
Таким образом, погрешность определения внутренней мощно сти будет в основном зависеть от погрешности определения мо мента:
Л Л ^ З Д М г. т . |
(185) |
Считая, что погрешность определения момента с помощью ба лансирных устройств составляет 0,1—0,2%, получим, что погреш ность определения внутренней мощности Nt равна 0,3—0,6%. Эта величина не включает в себя погрешность от возможного не соответствия условий работы стенда при тарировании условиям при реальных испытаниях. Погрешность определения Nt при использовании торсионных динамометров и при электроизмере ниях составит большую величину — порядка 1,0—3,0%.
3 9 . О п р е д е л е н и е с к о р о с т и в р а щ е н и я
Измерение скорости вращения ротора компрессорной машины или ее модели необходимо не только для вычисления потребляе мой мощности, но и для определения окружной скорости, а сле довательно, для построения треугольников скоростей и безраз мерных характеристик.
Измерение числа оборотов производится специальными при борами, называемыми тахометрами. По принципу действия тахо метры можно разделить на механические и электрические.
К механическим тахометрам относятся центробежные, часо вые, суммирующие, фрикционные, пневматические, гидравличе ские и др. К электрическим тахометрам принадлежат тахометры, измеряющие напряжение переменного и постоянного тока, магни тоиндукционные, импульсные, ферродинамические тахометры, электронные тахометры на низкочастотных кварцах и быстродей ствующие электронные счетные тахометры. Стробоскопические тахометры могут быть как механическими, так и электрическими.
Рассмотрим некоторые из тахометров, применяющихся при экспериментальных исследованиях ц. к. Из механических тахо метров распространение нашли в основном лишь центробежные, часовые тахометры и счетчики оборотов. Работа центробежного тахометра основана на принципе измерения центробежных сил инерции, возникающих при вращении массы т . Принципиальная схема тахометра показана на рис. 112.
Величина центробежной силы |
определяется формулой |
F = тгш 2 = т г |
(186) |
где г — радиус центра тяжести вращающейся массы т в м;
со — угловая |
скорость вращения в рад/сек; |
п — скорость |
вращения в об/мин. |
Из выражения (186) следует, что центробежная сила пропор циональна квадрату числа оборотов. Для уравновешивания цен тробежной силы обычно применяются плоские, спиральные или цилиндрические пружины.
Рис. 112. Принципиальная схема конического центробеж ного тахометра
В отличие от конического, в кольцевом тахометре (рис. 113) основным элементом является кольцо, ось вращения которого не совпадает с осью симметрии. Для уравновешивания момента МКУ стремящегося развернуть кольцо в положение, при котором ось вращения совпадает с осью симметрии, служит спиральная пру жина, создающая момент Мп.
Промышленность выпускает два типа центробежных тахоме тров: ручные и стационарные. Ручные тахометры имеют, как пра вило, шкалу с несколькими пределами, поэтому в их конструкции предусматривается многоступенчатая коробка скоростей.
Соединение с валом, скорость которого должна быть измерена, осуществляется у ручных тахометров специальными валиками с мягкими наконечниками, которые на время измерения прижи маются к расточке в торце вращающегося вала.
Приводом стационарных центробежных тахометров служит гибкий вал, что позволяет осуществлять дистанционное измерение, но одновременно приводит к эксплуатационным неудобствам, поскольку гибкие валы часто выходят из строя. Погрешность
измерения скорости вращения при использовании ручных тахо. метров (например, ИО-Ю, ИО-11) составляет ± 2 % , измеряемые скорости вращения составляют 25—30 000 об/мин.
Погрешность измерения скорости вращения центробежными стационарными тахометрами (типа ТС-100, ТС-200 и др.) состав ляет ± 1 % , измеряемые скорости вращения — 50— 10 000 об/мин.
Часовые тахометры имеют часовой механизм, который вклю чает счетчик на определенный период времени. В отличие от центробежных тахометров, измеряющих скорость вращения в дан
ный момент времени, часовые тахометры определяют среднюю скорость вращения за некоторый промежуток времени:
где Yjn — число оборотов вала за промежуток времени т. Действие прибора основано на том, что через зубчатую пере
дачу вращение ведущего вала, скорость вращения которого изме ряется, передается на плоскую зубчатую рейку, соединенную со стрелкой циферблата. Время зацепления плоской рейки строго определено, в результате чего длина ее перемещения пропорцио нальна скорости вращения. Интервал, в течение которого изме ряется число оборотов, составляет 30—60 сек. Такими приборами обеспечивается точность измерения ±0,1-ь-0,5% [89]. Суммарные счетчики оборотов действуют по такому же принципу с той
разницей, что время включения счетного механизма контроли руется оператором и измеряется отдельным часовым механизмом. Счетчик вводится в действие одновременно с секундомером, и искомое среднее число оборотов получается как частное от деле ния показаний на промежуток времени, в течение которого про изводится измерение.
Механизмы счетчиков, как правило, рассчитаны на скорость вращения до 1000— 1200 об/мин, поэтому соединение их с быстро ходными роторами осуществляется через понижающую передачу.
Время измерения обычно принимают около 30 сек. Погрешность измерения составляет ± 1 оборот плюс погрешность, вызванная неточностью измерения времени t . Основной недостаток этих приборов, так же как и часовых тахометров, — невозможность непрерывного контроля скорости вращения.
Из электрических тахометров общего назначения наибольшее распространение получили ферродинамические и магнитоиндук ционные. Серийные ферродинамические приборы, обеспечивающие точность измерения скорости вращения от 0,5 до 1 %, выпускаются промышленностью на практически любые числа оборотов. Магнито индукционные приборы позволяют измерять скорость вращения в диапазоне от 200 до 20 000 об/мин. Погрешность их не превы
шает ±0,5% |
в лабораторных условиях и ±1% при эксплуатации |
в диапазоне |
изменения температуры — 50-г-+50°С [89]. |
Рассмотрим подробнее схему тахометра ТСФУ (тахометр стен довый ферродинамический универсальный), поскольку в его комплект входят как магнитоиндукционный, так и ферродинами ческий тахометры.
Приборы типа ТСФУ обеспечивают измерение числа оборотов с погрешностью не более ±0,2% и применяются во многих органи зациях, занимающихся исследованием центробежных компрес соров. В комплект тахометра ТСФУ-1 входят: 1) измеритель тахо метра стендовый ТСФУ-1; 2) измеритель тахометра магнитоиндук ционный ИТЭ-1 или ИТЭ-2; 3) датчик ДТЭ-2. У модификации тахометра ТСФУ-1-1 циферблат отградуирован в процентах от номинального числа оборотов, а у ТСФУ-1-2 — в оборотах в ми нуту. Измерение угловой скорости вала тахометром ТСФУ-1
производится |
с помощью двух |
самостоятельных измерителей |
ИТЭ-1 и ТСФУ-1, работающих от |
одного датчика — генератора |
|
переменного тока ДТЭ-2. |
|
|
Принцип |
действия тахометров |
ТСФУ-1 заключается в том, |
что датчик, являющийся синхронным генератором переменного тока, при вращении вала двигателя вырабатывает переменный электрический ток, частота которого измеряется ферродинамическим частотомером-измерителем ТСФУ-1.
Так как напряжение и частота переменного тока являются прямой функцией угловой скорости ротора генератора, а следо вательно, и вала, с которым соединен ротор генератора, то шкала
измерителя ТСФУ-1 градуируется в оборотах в минуту или
впроцентах от номинального значения угловой скорости вала. Для достижения требуемой точности измерения ±0,2% весь
диапазон тахометра разбит на шесть равных поддиапазонов (пре делов измерения), следующих друг за другом. Переключение пределов измерения может производиться как ручным, так и авто матическим переключателем.
Одинарный и сдвоенный дистанционные магнитоиндукционные тахометры ИТЭ-1 и ИТЭ-2, входящие в комплект ТСФУ-1, пред назначены для непрерывного измерения числа оборотов в минуту вала, выраженного в процентах от его максимальных оборотов.
Рис. 114. Принципиальная схема магнитоиндукционного одинарного тахо метра ИТЭ-1:
1 —обмотки статора датчика; 2 —ротор датчика; 3 —гистерезисные диски; 4 — постоянные магниты ротора двигателя измерителя; 5 —постоянные магниты; 6 —по стоянные магниты демпфера; 7 —стрелка указателя; 8 —равномерная шкала; 9 —алю миниевый диск демпфера; 10 —спиральная пружина; 11 —металлический диск; 12 —
обмотка статора синхронного двигателя измерителя
Принципиальная схема тахометра с одинарным измерителем приведена на рис. 114. Преобразование оборотов вала в угловое перемещение стрелки магнитоиндукционным тахометром основано на взаимодействии магнитных полей вращающихся магнитов
сполем индукционного тока, наведенного в металлическом диске 11.
Врезультате взаимодействия на оси диска 11, связанного со стрел кой 7, возникает вращающий момент, пропорциональный числу оборотов, который уравновешивается противодействующей пру жиной 10. Момент пружины пропорционален углу ее закручи вания, а угол поворота диска 11 пропорционален скорости враще ния вала. Принципиальная схема сдвоенного измерителя анало гична описанной. Отличие состоит в отсутствии демпфера, роль которого играют зубчатые передачи между двумя параллельными валами с дисками. При тщательной регулировке магнитной си стемы и достаточно большой шкале погрешность тахометров магнитоиндукционной системы составляет 0,15—0,2% измеряемой величины [89].
Прежде чем перейти к приборам, обеспечивающим наиболь шую точность измерения скорости вращения — электронным тахометрам, остановимся на стробоскопических приборах — строботахометрах или стробоскопах. Как и центробежные тахометры, строботахометры применяются лишь при грубой оценке числа оборотов ротора испытываемой машины, поскольку погрешность измерения для большинства из них, выпускаемых серийно, состав ляет ± 1% . Диапазон измеряемых чисел оборотов для различных типов строботахометров составляет 300—30 000 об!мин. Некото рые строботахометры обеспечивают большую точность измерения, например прибор СТ-5, имеющий погрешность ±0,5% .
Принцип действия строботахометра основан на инерционности зрительного восприятия образа, наблюдаемого в течение корот кого промежутка времени. Поэтому, если наблюдаемый объект освещать импульсами с частотой, равной или кратной частоте вращения, человеческий глаз будет воспринимать изображение предмета как неподвижное. Уравнение связи между частотой следования импульсов и частотой вращения выражается как
п = |
Kf об/сек, |
(188) |
где / — частота следования |
световых импульсов; |
|
К — коэффициент кратности.
При использовании строботахометров следует помнить о воз можной ошибке вследствие наблюдения стробоскопического эф фекта при кратности К не равной 1. Поэтому добиваться «оста новки» изображения следует регулировкой частоты от верхнего предела. К недостаткам строботахометров кроме значительной по грешности следует отнести невозможность дистанционного отсчета.
Как указывалось выше, наиболее перспективными при точных измерениях являются приборы, использующие электронные схемы, в том числе и электронные строботахометры. Не останавливаясь подробно на схемах и описании этих приборов, имеющихся в спе циальной литературе [89], укажем только принцип их действия и некоторые технические характеристики.
Электронные тахометры с использованием низкочастотных опорных кварцев основаны на сравнении частоты напряжения датчика с известной частотой кварцевого генератора и измерении
возникающей при этом разности частот |
|
|||
|
|
Af = fK- f |
d, |
(189) |
где fK— опорная |
частота |
кварцевого |
генератора; |
|
fd — частота |
напряжения датчика. |
|
||
В качестве измерителя |
разности |
частот используются |
схемы |
с регистрацией пропорционального ей напряжения, осциллографы, конденсаторные частотомеры и т. д. Погрешность таких приборов определяется погрешностью кварцевого генератора и измерителя разности частот.