29. Подбор сечения и проверка устойчивости колонн сквозного сечения.

При подборе сеч-я сквозной к-ны уст-ть отн-но ее свободной оси провер-ся по ее приведенной гиб-ти, к-ая зависир от раст-я м/у ветвяти. Подбор сеч-я сквозной к-ны начинается с расчета на уст-ть отн-но материальной оси х, т.е. опред-я треб пл-ди сеч-я А_тр=N/φR_eγ_c, Задавщись гиб-тью и опред-в по ней коэф-т φ получаем треб пл-дь и радиус ин-ции. Затем по сартаменту подбираем профиль швеллера или двутавра. Приняв сеч-е проверяем его σ=N/φ_хA≤R_yγ_c если сеч-е подобрано правильно то опред-ют раст-е м/у ветвями из усл-ия равноуст-ти. Приведенная гиб-ть зависит от типа реш-ки. Для определения привед гиб-ти в к-нах с раскосной реш-кой задаются сеч-ем раскосов. После окончательного подбора сеч-я к-ну проверяют на уст-ть отн-но оси у σ=N/φ_minA≤R_yγ_c. Для пров-ки уст-ти надо скомпоновать сеч-е стержня, установить раст-е м/у планками и по привед гиб-ти опред-ть φ. В к-нах с решетками д. б. проверена уст-ть с решетками в 4-х пл-тях с поясами и реш-кой из одиночных уголков. Установив окончательное сеч-е сквозной к-ны, переходят к расчету реш-ки. Расчет планок сост-ит в проверке их сеч-я и расчете прикрепления их к ветвям. Планки работают на изгиб от действия перерезывающей силы, к-ая опред-ся из усл-я равновесия вырезанного угла к-ны. Высоту планки опред-ют из условия ее прикрепления. Ширина планок = ширине к-ны. Толщтна 6-10мм. Планки прикрепляются внахлестку и привариваются угловыми швами. Прочность углового шва опред-ся по равнодействующего напр-я от изгиб момента и попер силы. Когда ветви к-ны соед-ся реш-кой то их расчет выполняют как расчет реш-ок ферм.

30. Работа и расчет стыковых сварных швов на действие осевой силы и изгибающего момента.

хорошо сваренные встык соединения имеют маленькую концентрацию напряжений у начала наплава шва, поэтому их прочность зав-т от прочностных хар-к основного Ме и Ме шва. В стыковом шве при д-и силы N распред-е напр-й по длине шва прин-ся равномерным, рабочая толщина шва прин-ся = меньшей из толщин соед-х эл-в.

=,ι_w=ι- 2t

для стыковых соед-й, в к-х невозможно обесп-ть полный провар по толщине свар-х эл-в путем подварки корня шва или применения остающейся стальной подкладки принимают t=0.7t Расчетное сопротивление стыкового соед-я прин-ся при сжатии R_wy=R, при растяжении (осевом изгибе) проверенного физическими методами контроля R_wy=R, прирастяжении соед-я не проверенного физическими методами контроля R_wy=0,85R, при сдвиге R_s^св=R_s, где R и R_wy – расчетные сопротивления основного Ме. Если R^св<R и в стыковом эл-те R_wy< действ-х напряжений, то для ↑ длины шва его делают косым tgα=2:1

, ,l_w=(b/sinα)-2t – расчетная длина косого шва. При д-и изгибающего мом-та σ_ш=M/W≤R^свγ. W=tl²_ш/6 – момент сопротивления шва. R^св – расчетное сопрот-е сварного стыкового соед-я сжатию или растяжению. Сварные соед-я встык, работающие одновременно на норм-е напр-я и срез: