- •Федеральное агентство по образованию
- •Расчет тепловой схемы паротурбинной установки с конденсационной турбиной
- •1. Задание
- •2. Параметры пара в регенеративных отборах
- •2.1. Температура основного конденсата и питательной воды за подогревателями
- •2.2. Определение давления пара в корпусе регенеративных подогревателей
- •2.2.1 Подогреватели смешивающего типа
- •2.2.2 Подогреватели поверхностного типа
- •2.3. Определение давления пара в камерах регенеративных отборов турбины
- •3. Процесс расширения пара в турбине
- •3.1. Параметры пара в узловых точках процесса расширения
- •3.2. Этапы построения процесса расширения пара в h-s диаграмме
- •3.3. Определение параметров пара в камерах регенеративных отборов
- •4. Параметры основного конденсата, питательной воды и дренажей в системе регенерации
- •4.1. Давление основного конденсата
- •4.2. Давление питательной воды
- •4.3. Энтальпия основного конденсата и питательной воды
- •5. Баланс пара и питательной воды
- •6. Определение расходов пара на регенеративные подогреватели
- •6.1. Расчет пвд
- •6.2. Расчет деаэратора
- •6.3. Расчет пнд
- •6.4. Определение расхода пара в конденсатор
- •7. Определение расхода пара на турбину
- •8. Энергетические показатели турбоустановки и блока
- •8.1. Показатели турбоустановки
- •8.2. Показатели работы блока
- •Список литературы
2.3. Определение давления пара в камерах регенеративных отборов турбины
Давление в камерах отборов турбины выше, чем давление пара перед подогревателями. Это связано с потерей давления в паропроводах на трение и местные сопротивления. Величина потерь приведена в исходных данных (см. п. 1).
Расчёт производится по следующей формуле:
.
Определяем давление пара в камерах отборов:
Р1ко= 0,43 = 0,45 бар;
1-0,05
первый отбор
второй отбор
Р2ко= 2,24 = 2,4 бар;
1-0,07
третий отбор ;
Р4ко= 19 = 20,6 бар;
1-0,08
четвёртый отбор
Р5ко= 41,7 = 45,8 бар;
1-0,09
пятый отбор
3. Процесс расширения пара в турбине
в h-s диаграмме
3.1. Параметры пара в узловых точках процесса расширения
Для построения процесса расширения пара в h-s диаграмме необходимо определить параметры пара в четырех узловых точках: a, b, c, d (рис. 4).
Рис. 4. Процесс расширения пара в турбине в h-sдиаграмме
Линия b–c соответствует идеальному (адиабатному) процессу расширения пара в турбине, линия b–d соответствует реальному процессу расширения пара в турбине.
При начальных параметрах Р0=80 бар (см. п. 1), t0=435 С по таблице III [2] определяем энтальпию и энтропию свежего пара:
h0=3234,2 кДж/кг, s0=6,5034 кДж/(кг·К).
На входе в турбину находятся стопорные и регулирующие клапаны, которые создают местное сопротивление. В них происходит процесс дросселирования пара, т.е. потеря давления пара без потери теплосодержания.
При принятой потере давления в органах регулирования рт давление пара на входе в проточную часть составит, бар,
Р0= (1 – Δрт) Р0= (1-0,05)80 = 76.
При давлении в конце адиабатного процесса расширения пара Рк=0,03 бар точка b находится в области влажного насыщенного пара. В этом случае энтальпия пара в этой точке hка может быть определена аналитически из соотношения
,
где – энтальпия влажного пара в точке пересечения линии х=0 и давления Рк (см. рис.4); хка – степень сухости пара в конце адиабатного процесса расширения (см. рис. 4); rк – скрытая теплота парообразования при давлении Рк.
По табл. II [2] и известному значению Рк определяем :
=101 кДж/кг, rк=2444 кДж/кг.
Степень сухости пара находится по формуле
,
где – энтропия пара в конце адиабатного процесса расширения пара;и– энтропия пара соответственно в точках пересечения линии Рк и х=0, х=1.
По табл. II [2] и известному значению Рк определяем :
=0,3543 кДж/(кг·К) и =8,2233 кДж/(кг·К).
Находим степень сухости пара:
хка = 6,5034 – 0,3543 = 0,747.
8,2233
Находим энтальпию пара в конце адиабатного процесса расширения:
hка = 101 + 0,7472443,9 = 1926,6 кДж/кг.
При заданном внутреннем относительном КПД турбины находим энтальпию пара в конце реального процесса расширения пара, кДж/кг:
hк = h0 - 0i (h0 – hка) = 3234,2 – 0,87 (3234,2 – 1926,6) = 2096,5.