книги из ГПНТБ / Общее мерзлотоведение
..pdfТ а б л и ц а 29
Нормативные сопротивления мерзлых грунтов нормальному давлению
Грунты |
|
|
Сопротивление Нн , |
кг/см2, |
при температуре грунта, СС |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
-0 ,5 |
—I |
-1 ,5 |
- 2 |
-2 ,5 |
- 3 |
-3 ,5 |
—4 и ниже |
Крупнообломоч |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ные, |
песчаные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
крупные |
и |
сред |
9 |
12 |
14 |
16 |
18 |
19 |
21 |
23 |
||
ней крупности . |
||||||||||||
Песчаные |
мелкие |
9 |
9 |
|
|
14 |
|
|
18 |
|||
и пылеватые . . |
И |
13 |
16 |
17 |
||||||||
Супеси, |
включая |
5 |
7 |
9 |
10 |
И |
13 |
14 |
15 |
|||
пылеватые |
|
|
||||||||||
Суглинки |
и |
гли |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ны, включая пы |
4 |
6 |
7 |
9 |
10 |
И |
12 |
|
||||
леватые . |
. |
- |
|
|||||||||
Все виды грунтов, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
указанные |
вы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ше, |
с ледяными |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
прослойками |
ы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
включениями |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
льда |
при |
0,2^ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
<Лн $^0,4 |
|
| |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
8 |
9 |
яия стойки (модели фундамента), вмороженной в породу, причем скорость продавливания принимается постоянной и равной ско рости пучения в природных условиях [15]. Зависимость syoT от температуры породы, по Б. И. Далматову [15], определяется вы ражением
«уст = с + Ы, |
(VIII.23) |
где t — значение температуры без учета знака; с и Ъ — параметры, значения которых для пылеватых супесей и суглинков следующие:
с;^0,3—0,4 кг/см2, 6?»0,10—0,15 кг/см2-град.
Однако наиболее достоверно значения касательных сил пучения $Пуч могут быть определены путем непосредственных наблюдений в полевых условиях, например, с помощью динамометрических установок [8].
Касательные силы пучения распределены по высоте фунда мента неравномерно, но ввиду отсутствия данных обычно прини мают среднее значение этих сил, отнесенное к единице площади боковой поверхности фундамента:
«пуч = Щ - , |
(V III.24) |
где Т — суммарная сила, выпучивающая фундамент; U — пери метр фундамента; /гакт — мощность слоя активной в смысле пуче ния породы, примерно равная 2/3 толщины деятельного слоя (в условиях «сливающейся мерзлоты»).
176
Рис. 63. Измене |
Рис. 64 |
Зависимость |
ние пористости 8 |
сжимаемости е оттаи |
|
мерзлого грунта |
вающих грунтов от ве |
|
при оттаивании. |
личины |
внешнего дав |
|
ления Р. |
Врасчетах принимают значения sny4 равными от 0,6 до 1 кг/см2
взависимости от степени пучшшстости пород.
Осадка оттаивающих пород. Обусловливается изменением их пористости и может осуществляться в естественных условиях или под воздействием дополнительной нагрузки от инженерных соору жений.
И з м е н е н и е п о р и с т о с т и п р и о т т а и в а н и и .
При оттаивании льдодементационные связи породы нарушаются, и она теряет свою прочность. Кроме того, резко изменяется пори стость и происходит большая осадка, во много раз превышающая осадку обычной немерзлой породы. Если построить график (рис. 63) изменения коэффициента пористости е в зависимости от давления Р в талом и мерзлом состоянии, то будем иметь кривую, которая называется компрессионной кривой при оттаивании и получается после испытания на компрессионном приборе. Пока порода нахо дится в мерзлом состоянии, ее пористость меняется незначительно, но сразу же после оттаивания происходит скачкообразное умень шение пористости и затем дальнейшее плавное ее уменьшение по мере роста давления.
Конечно, подобная картина является схематизированной и от ражает простейший случай — оттаивание пород массивной тексту ры, преимущественно крупнодисперсных. Процесс изменения по ристости при оттаивании мелкодисперсных мерзлых пород проте кает более сложно. Такие породы при промерзании «распучива ются», образуя макропоры, заполненные включениями льда, а ми неральные агрегаты и прослойки уплотняются в результате дей ствия давления, возникающего при промерзании воды в окружаю щих макропорах. После такого уплотнения влажность в минераль ных агрегатах и прослойках W n уменьшается до значения, близ кого к нижнему пределу текучести, в то время как суммарная влажность всей толщи (благодаря наличию макропор, заполнен ных льдом) достигает большой величины, как правило, значитель но превышающей верхний предел текучести.
Исследования В. Ф. Жукова, Ф. Г. Бакулина, А. М. Пчелинцева, А. А. Колесова и др. [16] показали, что при оттаивании гли-
12 Заказ .X» 101н |
177 |
нпстых пород с хорошо выраженной криогенной текстурой скачко образное изменение пористости происходит лишь за счет объемно го (на 9%) изменения льда при фазовом переходе и вследствие отжатия некоторого (но не всего) количества воды из макропор под влия нием собственного веса породы. Посткриогенная текстура породы при этом не нарушается, и макропоры сохраняются. Требуется приложить определенное давление, чтобы нарушилась текстура
иначалось смыкание макропор, сопровождаемое отжатием влаги
ипостепенным, по мере дальнейшего увеличения давления, умень шением пористости. Полное смыкание макропор и уменьшение по ристости (влажности) всей толщи пород до пористости (влажности)
минеральных агрегатов и прослоек наблюдается при достаточно большом давлении.
С ж и м а е м о с т ь о т т а и в а ю щ и х п о р о д . Харак теристикой сжимаемости мерзлых пород при оттаивании является так называемое относительное сжатие
S _ s |
__ *м - |
(V III.25) |
К |
|
|
где hM— hr — S — осадка при |
оттаивании, |
см, равная разности |
толщины слоя мерзлой породы /гм, см, и слоя hT, см, этой же по роды после перехода в оттаявшее состояние в условиях невозмож ности бокового расширения при заданном давлении Р.
Наибольшая величина осадки мерзлой породы при оттаивании соответствует полному смыканию макропор; эта осадка может быть определена как разность между начальной пористостью и по ристостью после смыкания макропор, т. е. как разность между суммарной влажностью породы и влажностью минеральных слоев. Подобного рода формула для определения осадок предложена раз
личными авторами, |
в частности можно |
пользоваться формулой , |
||
приведенной в работе [5]: |
|
|
||
6 |
= |
W iih (МТГС- |
W a) |
(V III.26) |
|
|
Т с к - м и н ^ о - ^ + Т в ’
где Уск.мин —объемный вес скелета между ледяными включениями (для песков — объемный вес скелета уплотняемого грунта), кг/см2; ув~0,001 — удельный вес воды, кг/см2; Wc — суммарная влаж ность в долях единицы; Wn — влажность мерзлой породы между ледяными включениями в долях единицы.
Поскольку минеральные слои сильно уплотнены, то прибли женно можно считать, что Wa^ W p, где Wp — влажность породы на границе раскатывания.
Подчеркнем, что формула (VII1.26) справедлива лишь для по род с хорошо выраженной криогенной текстурой, для пород же массивной текстуры (у которых Wc ^;W n) формула теряет свой смысл.
Как указывалось, формула (VIII.26) определяет наибольшую величину осадки, соответствующую полному смыканию макропор.
178
Однако поры полностью не смыкаются. Поэтому фактическая осад ка будет несколько меньше, чем вычисленная по формуле (VIII.26). Соответственно в эту формулу следует вводить поправочный коэф фициент къ . Величина этого коэффициента зависит от размера ле дяных включений и может быть следующей:
Толщина включений, |
см |
|
Менее |
1 ................... |
0,1 |
От 1 |
до 3 . |
. . . 0,6 |
Более |
3 ................... |
0,8 |
Некоторые данные о сжимаемости различных пород приводятся
в табл. 30. Встречаются и |
более значительные |
величины |
от |
||
носительного сжатия. |
|
|
Т а б л и ц а |
30 |
|
|
|
|
|||
Средпие пределы относительного сжатия оттаивающих пород |
|
||||
Породы |
Криогенная текстура |
|
|||
массивная |
слоистая |
| сетчатая |
|||
|
|||||
Крупнообломочпые ................ |
0,003—0,03 |
— |
— |
|
|
П е с к и ....................................... |
0,005—0,04 |
— |
— |
|
|
Супеси ....................................... |
0 ,0 1 -0 ,0 5 |
0,03—0,01 |
— |
|
|
Суглинки .................................. |
— |
0,04—0,15 |
0,06—0,2 |
|
|
Г л и н ы ....................................... |
— |
0 ,0 6 -0 ,0 2 |
0 ,0 8 -0 ,2 5 |
|
|
О с а д к а о т т а и в а ю щ и х п о р о д в о с н о в а н и и |
|||||
с о о р у ж е н и й . Формула |
(VIII.26) |
позволяет оценить лишь |
просадочные свойства мерзлых пород. Если интересует величина осадки в основании сооружений, то необходимо учитывать влия ние давления, передаваемого этим сооружением (через фундамент) на породы основания; подробнее этот вопрос изложен в работе Н. А. Цытовича [4].
Осадка оттаивающих пород складывается из осадки оттаива ния (тепловой осадки) и осадки уплотнения. Первая обусловлена скачкообразным изменением пористости в результате оттаивания и происходит даже при отсутствии внешнего давления (см. рис. 63). Вторая (осадка уплотнения) является следствием постепенного изменения пористости в результате уплотняющего воздействия внешней нагрузки. Зависимость между сжимаемостью и давлением показана на рис. 64. В общем случае эта зависимость нелинейна, но для инженерных расчетов можно принять, как полагает Е. П. Шушерина, что сжимаемость прямо пропорциональна наг рузке. Тогда
S = А0 + а0Р, |
|
или |
(VIII.27) |
S = A 0h+a0hP, |
где S=8h — осадка слоя породы, см; А 0— коэффициент оттаива
12* |
179 |
ния, определяемый как отрезок, отсекаемый на оси ординат (см. рис. 64); этот коэффициент характеризует осадку при отсут ствии внешнего давления и изменяется от А п=0 для талых и сы пучемерзлых пород до А 0=1 для чистого льда; а0— коэффициент
уплотнения, |
определяемый |
как тангенс угла |
наклона |
прямой |
|
на рис. 64. |
о с а д о к |
о т т а и в а ю щ и х |
п о р о д . |
Для |
|
Р а с ч е т |
|||||
расчета осадки необходимо |
знать: а) глубину оттаивания |
породы |
|||
под фундаментом; б) сжимаемость породы при оттаивании; |
в) |
рас |
пределение давления, передаваемого сооружением.
Глубина оттаивания мерзлой породы под фундаментом опре деляется теплофизическим расчетом в соответствии с принятыми нормами [2, 5].
Сжимаемость грунтов находится по данным испытаний, про водимых или в лабораторных условиях — путем уплотнения от таивающих образцов мерзлой породы в одометрах, или в полевых условиях — путем испытания на осадку под теплыми штампами. Распределение давления от сооружения в толще породы опреде ляется в соответствии с правилами механики грунтов. На данной глубине Zi от поверхности Земли в зависимости от веса сооружения и от собственного веса породы
Pi = y0Zi + a ( P - y 0H), (VIII.28)
где уо— объемный вес оттаявшей породы, кг/см1*; Р — давление на подошве фундамента от веса сооружения, кг/см2; Н — глубина заложения фундамента, см; а — коэффициент изменения давле ния по глубине в соответствии с таблицами в работах [10; 12].
Для определения осадки вся оттаивающая толща породы мыс ленно разбивается на ряд слоев толщиной hi, для каждого такого слоя по формуле (VIII.28) находится давление Pi и сжимае мость 6i.
Si = A)(t) + a0(i)Pi- (VIII.29)
Коэффициенты Ащ) и а оц) определяются из опытов (лаборатор ных или полевых).
Приближенная оценка сжимаемости может быть получена, как показал М. Ф. Киселев, на основании данных о простейших физи
ческих характеристиках по следующим формулам: |
|
|||
§. _ |
— ^ск-м. для песчаных пород; |
(VIII.30) |
||
|
Yt.II |
|
|
|
— 1 Yck.j |
— + — Wn |
K w n |
для глинистых пород, (VIII.31) |
|
|
Ту YB |
100 |
|
|
где Ут.п — ооъемный вес скелета оттаявшей породы после уплотне ния ее под нагрузкой; определяется опытным путем, приближенно может быть принят равным объемному весу скелета воздушно-су хой породы при максимальной плотности, кг/м3; Уск.м— объем
ный |
вес скелета |
мерзлой породы, |
кг/см3; уу — |
удельный |
вес |
минеральных |
частиц породы, кг/см3; |
ув ^;0,001 |
— удель |
180
ный вес воды, кг/см3; Wp — влажность породы на границе раска тывания в долях единицы; Wn — число пластичности, %; кя — коэффициент, зависящий от величины давления Рй принимается по таблице, приведенной в работах [2, 5].
Величина осадки всей толщи оттаявшей породы определяется путем суммирования осадок каждого г-го слоя по формуле
|
П |
V |
|
S = |
у. (1 - ЛВ(Ц) 8ihi + У |
(VIII.32) |
|
|
i=l |
i—1 |
|
где 6i— сжимаемость i-ro слоя, |
находимая по |
формуле (VIII.29), |
|
в долях единицы; |
— толщина |
г-го слоя, см; |
JIB(i) — льдистость |
за счет ледяных включений г-го слоя в долях единицы; кв — коэф фициент, учитывающий неполное смыкание макропор при оттаи вании, величина которого приводилась выше.
Первый член правой части формулы (VIII.32) устанавливает осадку минеральных слоев породы, второй — осадку за счет оттаи
вания льда включений. Для |
пород массивной текстуры Лв = О, |
|
и формула (VIII.32) принимает вид |
|
|
П |
П |
|
S = У) 8ihi= |
(П0/г{ + a0hiPi). |
(V III.33) |
i--=1 |
i~l |
|
ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ *
К теплофизическим характеристикам пород относят коэффи циент теплопроводности, удельную (объемную) теплоемкость и коэффициент температуропроводности.
Коэффициент теплопроводности мерзлых пород определяется коэффициентом теплопроводности слагающих компонентов: орга но-минерального скелета, воды, льда.
Коэффициент теплопроводности минералов изменяется от до лей единицы до десятков единиц (с размерностью ккал/м-град-ч) и практически не зависит от температуры. Коэффициент теплопро водности связанной и свободной воды Д, принимается равным 0,5 ккал/м-град-ч. Б. В. Вейнберг [17] на основании данных мно гих исследователей принял средний коэффициент теплопровод ности чистого льда ?ьл , лишенного пузырьков воздуха, равным 1,944 ккал/м-град-ч при температуре 0° С. С понижением темпе ратуры коэффициент теплопроводности льда несколько увеличи вается.
Поскольку коэффициенты теплопроводности слагающих ком понентов сравнительно мало зависят от температуры, коэффициент теплопроводности самих пород в талом или полностью промерз шем состоянии также считают не зависящим от температуры. Та ким образом, различают коэффициент теплопроводности талых
пород Ят |
(чаще всего его определяют при температуре + 4 |
или |
+20° С) |
и коэффициент теплопроводности мерзлых пород |
(при |
* Раздел написан А. В. Павловым.
181
Т а б л и ц а |
31 |
Коэффициент теплопроводности типичных неводонасыщенных пород в |
та |
|
лом (+4° С) и мерзлом (—10° С) состоянии, |
ккал/'м• град • ч |
|
|
|
|||||||||||||
S |
|
|
|
|
|
|
Суглинки |
Ъ |
|
|
|
|
|
Суглинки |
||||
с-Г |
|
Пески |
|
Супеси |
|
|
Пески |
Супеси |
||||||||||
К |
|
|
и глины |
£ |
w c |
и глины |
||||||||||||
£ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X X X |
|
х |
|
X |
|
X X X |
X % |
X |
|
|||||||
р-5 |
|
Л |
т |
о |
|
м |
||||||||||||
|
|
т |
М |
т |
м |
|
м |
р- |
|
т |
м |
т |
М |
Т |
|
|||
1200 |
0,05 0,51 0,56 0,40 0,46 0,30 0,38 |
|
0,35 1,97 |
|
1,72 |
|
1,41 |
_ |
|
|||||||||
|
0,10 |
0,78 |
0,92 |
|
0,64 0,78 0,46 0,63 |
1500 |
0,05 0,85 0,94 0,73 0,82 0,60 0,75 |
|||||||||||
|
0,15 |
0,99 |
1,23 0,83 1,03 0,62 0,84 |
|
0,10 1,19 1,40 1,03 1,20 0,80 0,99 |
|||||||||||||
|
0 20 1,15 1,48 1,00 1,26 0,75 1,02 |
|
0,15 1,45 1,77 1,30 1,53 1,00 1,22 |
|||||||||||||||
|
0,25 |
1,29 |
1,70 1,13 1,45 0,89 1,19 |
|
0,20 1,68 2,11 1,51 1,81 |
1,16 1,41 |
||||||||||||
|
0,30 |
1,43 1,87 1,22 1,62 1,00 1,33 |
|
0,25 1,88 2,44 1,69 2,07 1,32 1,59 |
||||||||||||||
|
0,35 |
1,55 |
1,99 |
|
1,28 1,75 1,10 |
1,47 |
|
0,30 2,05 |
2,64 1,83 2,27 1,45 1,75 |
|||||||||
|
0,40 |
1,65 |
2,08 |
|
1,34 1,86 1,20 |
1,60 |
1600 |
0,05 0,96 |
1,06 0,84 0,97 0,70 0,88 |
|||||||||
|
0,45 |
1,75 |
— |
|
1,38 |
— |
1,28 1,70 |
|
0,10 1,34 1,57 1,18 1,34 0,92 1,12 |
|||||||||
1300 |
0,05 |
0,61 0,67 |
0,50 0,56 0,39 0,49 |
|
0,15 1,63 |
1,98 1,46 1,71 1,14 1,34 |
||||||||||||
|
0,10 |
0,90 1,06 0,77 0,89 0,55 |
0,72 |
|
0,20 1,89 2,33 1,70 2,03 1,32 1,54 |
|||||||||||||
|
0,15 |
1,13 |
1,37 |
0,99 1.16 0,73 |
0,95 |
|
0,25 |
2,10 |
2,64 1,88 2,31 1,47 1,71 |
|||||||||
|
0,20 |
1,32 1,63 1,18 1,43 0,89 |
1,16 |
1700 |
0,05 |
1,09 |
1,20 0,96 1,07 0,82 1,00 |
|||||||||||
|
0.25 |
1,48 1,81 |
|
1,31 1,64 1,03 1,32 |
|
0,10 1,50 1,71 1,33 1,50 1,06 1,25 |
||||||||||||
|
0,30 1,62 |
2,00 1,42 1,81 |
1,15 1,47 |
|
0,15 |
1,85 |
2,21 1,66 1,91 1,28 1,50 |
|||||||||||
|
0,35 |
1,76 2,17 |
1,50 1,96 1,26 |
1,64 |
|
0,20 |
2,15 |
2,52 1,96 2,23 1,47 1,71 |
||||||||||
1400 |
0,40 1,86 |
2,29 1,57 2,11 1,36 1,76 |
|
0,25 |
2,39 |
— 2,11 — 1,62 — |
|
|||||||||||
0,05 |
0,73 |
0,80 |
0,62 0,70 0,49 0,63 |
1800 |
0,05 1,22 |
1,36 1,06 1,22 0,93 1,12 |
||||||||||||
|
0,10 |
1,03 |
1,23 |
0,90 1,05 0,70 |
0,85 |
|
0,10 |
1,77 1,93 1,53 1,68 1,21 |
1,38 |
|||||||||
|
0,15 |
1,28 |
1,56 1,15 1,35 0,85 |
1,07 |
|
0,15 |
2,13 2,23 1,83 2,08 1,42 1,63 |
|||||||||||
|
0,20 |
1,50 1,85 1,35 1,61 1,01 1,27 |
|
0,20 2,45 2,58 2,20 2,31 1,64 1,86 |
||||||||||||||
|
0,25 1,68 2,11 1,50 1,84 0,16 1,48 |
|
0,25 |
2,47 |
— |
— |
— |
— |
— |
|
||||||||
|
0,30 |
1,85 2,30 1,63 2,04 1,29 |
1,64 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
температуре —10 и —15°С). Вследствие перехода воды в лед при промерзании обычно отношение ^МД Т 1. В среднем для всех по род оно находится в пределах 1,1—1,3, причем зависит от объем ного веса, влажности и т. п. В очень рыхлых породах отношение ЯмАт может быть меньше 1, так как при промерзании происходит раздвигание органо-минеральных частиц растущими кристаллами льда и понижение плотности.
Одним из первых исследователей тепловых характеристик мерз лых пород был М. С. Керстен [18]. В табл. 31 приведены значения
182
коэффициента теплопроводности талых и мерзлых типичных не водонасыщенных пород.
Коэффициент теплопроводности промерзающих пли протаиваю щих пород Ям (/), в отличие от талых или полностью промерзших, су щественно зависит от температуры. Это объясняется тем, что при промерзании непрерывно изменяется соотношение между содер жанием льда и незамерзшей воды с резко различными коэффици ентами теплопроводности. Считая, что изменение величины (t) от температуры пропорционально содержанию способной к замер занию влаги, получена следующая зависимость [19]:
7-м (0 = |
+ (^'Т ■— |
W |
I |
W \ |
(VIII.34) |
+ |
(^м —1^т)( I —цг~ ji |
||||
где W H— количество |
незамерзшей |
воды. |
|
|
|
Удельная теплоемкость талой породы определяется выраже |
|||||
нием |
|
|
W |
|
|
|
|
Ст = Смия -(- |
|
(V III.35) |
|
|
|
Св - J q q , |
|
||
где смин — удельная |
теплоемкость |
органо-минерального скелета |
|||
породы; св — удельная теплоемкость воды. |
|
изменяется |
|||
Удельная |
теплоемкость большинства минералов |
в пределах 0,16—0,25 ккал/кг-град. В теплофизических расчетах принимают следующие значения удельной теплоемкости органо минерального скелета, ккал/кг-град: песок — 0,165, супесь — 0,175, суглинок — 0,185, глина — 220 [20]. Органические соеди нения (торф, мох) могут иметь повышенную удельную теплоем кость. Удельная теплоемкость свободной и связанной воды при нимается равной 1,0 ккал/кг-град.
Удельная теплоемкость льда сл примерно в 2 раза меньше удельной теплоемкости воды св. Поэтому удельная теплоемкость мерзлой породы меньше удельной теплоемкости талой:
, |
. We |
Wc - w s |
(VIII.36) |
С М ---- СМ ИЯ Г |
С В ^QQ |
|Q Q |
Первые два члена правой части формулы (VIII. 36) представляют собой удельную теплоемкость талой породы, третий — величину уменьшения ее теплоемкости вследствие замерзания части воды.
Если порода к началу замерзания имеет влажность, не превы шающую полную ее влагоемкость, то кристаллизация части и да же всей способной к замерзанию воды обычно снижает теплоем кость породы всего на 10—20%. Изменение количества незамерз шей влаги в мерзлых породах приводит к изменениям теплоемко сти, не превышающим 1—2%. Поэтому зависимость теплоемкости мерзлой породы от температуры в теплофизических расчетах обыч но не учитывается. В табл. 32 приведены значения объемной теп лоемкости типичных неводонасыщенных пород в талом и мерзлом состоянии. По табличным значениям коэффициентов теплопровод-
18'
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
32 |
||
Объемная |
теплоемкость |
типичных |
|
неводонасыщенных |
пород |
в талом |
|||||||||
|
|
(+4° С) |
и мерзлом (—10° С) |
состоянии, ккал/м3-град |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
Суглинк! |
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пески |
Супеси |
|
Ь |
|
Пески |
Супеси |
Суглинки |
||||||
|
W |
и ГЛИНЫ |
|
|
|
и ГЛИНЫ |
|||||||||
£ |
|
|
|
|
|
£ |
W с |
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
о ь.' |
|
е т [I ем |
Ст С м |
ст 1 с м |
1 |
о |
С |
т 1 0 |
С |
т |
см |
С гп | |
С |
м |
|
К |
I |
j |
? - |
|
|
|
I |
|
/
|
1200 |
0,05 |
260 |
230 |
270 |
260 |
300 |
300 |
|
|
0,10 |
320 |
260 |
330 |
290 |
360 |
340 |
|
|
0,15 |
380 |
290 |
390 |
320 |
420 |
370 |
|
|
0,20 |
440 |
320 |
450 |
350 |
480 |
400 |
|
|
0,25 |
500 |
350 |
510 |
380 |
540 |
430 |
|
|
0,30 |
560 |
380 |
570 |
410 |
600 |
460 |
|
|
0,35 |
620 |
410 |
630 |
440 |
660 |
480 |
|
|
0.40 |
680 |
440 |
690 |
470 |
720 |
520 |
|
|
0,45 |
740 |
470 |
750 |
500 |
780 |
550 |
1300 |
0,05 |
280 |
245 |
290 |
280 |
325 |
325 |
|
|
|
0,10 |
345 |
280 |
360 |
310 |
390 |
370 |
|
|
0,15 |
410 |
315 |
425 |
345 |
455 |
405 |
|
|
0,20 |
475 |
345 |
490 |
380 |
520 |
435 |
|
|
0,25 |
540 |
380 |
555 |
410 |
585 |
470 |
|
|
0,30 |
605 |
410 |
620 |
440 |
600 |
500 |
|
|
0,35 |
670 |
445 |
685 |
475 |
715 |
535 |
|
|
0,40 |
735 |
475 |
750 |
510 |
780 |
565 |
л ■ |
О d |
0,05 |
300 |
265 |
315 |
300 |
350 |
350 |
|
|
|||||||
|
|
0,10 |
370 |
300 |
385 |
335 |
420 |
400 |
|
|
0,15 |
425 |
335 |
455 |
370 |
490 |
435 |
|
|
3,20 |
510 |
370 |
525 |
405 |
560 |
470 |
|
|
3,25 |
580 |
405 |
595 |
440 |
630 |
505 |
|
|
3,30 |
650 |
440 |
665 |
475 1700 1540 |
|
0,35 |
720 |
475 |
735 |
510 |
770 |
575 |
1500 |
0,05 |
325 |
285 |
335 |
320 |
375 |
375 |
|
0,10 |
400 |
325 |
415 |
360 |
450 |
430 |
|
0,15 |
475 |
360 |
490 |
400 |
525 |
465 |
|
0.20 |
550 |
395 |
560 |
435 |
600 |
505 |
|
0,25 |
625 |
435 |
635 |
475 |
675 |
540 |
|
0,30 |
700 |
475 |
715 |
510 |
750 |
575 |
1600 |
0,05 |
345 |
305 |
360 |
345 |
400 |
400 |
|
0,10 |
425 |
345 |
440 |
385 |
480 |
455 |
|
0,15 |
505 |
385 |
520 |
425 |
560 |
495 |
|
0,20 |
585 |
425 |
600 |
465 |
640 |
535 |
|
0,25 |
665 |
465 |
680 |
505 |
720 |
575 |
1700 |
0,05 |
365 |
325 |
385 |
365 |
425 |
425 |
|
0,10 |
450 |
365 |
470 |
410 |
510 |
485 |
|
0,15 |
535 |
410 |
545 |
450 |
595 |
525 |
|
0,20 |
620 |
450 |
640 |
495 |
680 |
570 |
|
0,25 |
705 |
490 |
725 |
535 |
765 |
615 |
1800 |
0,05 |
390 |
345 |
405 |
385 |
450 |
450 |
|
0,10 |
475 |
390 |
495 |
430 |
540 |
515 |
|
0,15 |
570 |
430 |
585 |
475 |
630 |
560 |
|
0,20 |
665 |
475 |
675 |
520 |
720 |
605 |
|
0,25 |
750 |
520 |
765 |
565 |
810 |
650 |
ности (см. табл. 31) и объемной теплоемкости (см. табл. 32) нетруд но вычислить коэффициент температуропроводности мерзлых по род аш. Он больше, чем коэффициент температуропроводности та лых пород:
«м = (1,3 — 1,5) ат. |
(V III.37) |
Коэффициент температуропроводности мерзлых пород изменя ется в меньших пределах, чем коэффициент теплопроводности и
184
объемная теплоемкость. Нижний предел изменения ам составляет (1,5—2,0)-10"3м2/ч; верхний предел равен 5-10-3м2/ч у песков, 4-10 Зм2/н у супесей и 3-10'3м2/ч у суглинков и глин. К настоящему времени тепловые свойства песчаных, супесчаных, суглинистых и глинистых пород в мерзлом и талом состоянии сравнительно хо рошо изучены. К сожалению, исследование тепловых свойств и л и с т ы х , торфяных и *собенно крупнообломочных материалов еще только начинается.
Теплоемкость пород, в которых фазовые переходы отсутствуют (талые или мерзлые породы), была определена как сумма теплоем костей составных компонентов — минерального скелета, воды (льда). Поэтому ее называют аддитивной теплоемкостью. При из менении температуры промерзающих и протаивающих пород тепло затрачивается не только на нагревание его компонентов (минераль ный скелет, незамерзшая вода, лед), но и на фазовые переходы лед—вода. В количественном отношении выделение тепла при кристаллизации поровой влаги условно отождествляют с выделе нием тепла от охлаждения компонентов породы [21]. Поэтому теп лоту фазовых переходов можно учесть введением эффективной
объемной теплоемкости пород |
|
сэф = си - LyCK.M |
(V III.38) |
|
d W J t ) |
где L —теплота кристаллизации воды (L=80 кал/г); Уск.м —^ -----
изменение количества незамерзшей воды при изменении темпера
туры пород на dt. |
|
|
|
Знак |
dW„ (г) |
уравнении |
|
минус перед выражением Lycк.м —j — в |
|||
(VIII.38) |
поставлен потому, что количество |
незамерзшей воды |
|
W n убывает с понижением температуры, т. е. |
|
dW.Jt) |
|
величина —-— • |
отрицательная.
Эффективная теплоемкость мерзлых песков, в которых при от рицательной температуре вся влага находится в замерзшем состо янии, не отличается от их аддитивной теплоемкости. Эффективная теплоемкость супесей, суглинков и особенно глин может во много раз превосходить аддитивную теплоемкость в области температур, близких к температуре замерзания, и практически мало отличает ся от нее при температурах ниже минус 8—10°.
Процесс распространения тепла в промерзающих и протаиваю щих грунтах уже не может быть описан уравнением (VIII.5), в ко торое входят истинные теплофизические характеристики мерзлых пород. В этом уравнении необходимо учесть изменение коэффици ента теплопроводности пород с температурой и фазовые превраще ния, интенсивность которых определяется выражением
r |
dWn (t) |
т |
dWH(t) |
dt |
М ’ск.м — Л |
— ^Vck.m dt |
'-fc- |
185