Часть 6.

ИЗМЕРЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ЦЕПЕЙ

Глава 12.

ИЗМЕРЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ КОМПОНЕНТОВ ЭЛЕКТРО- И РАДИОЦЕПЕЙ С СОСРЕДОТОЧЕННЫМИ ПОСТОЯННЫМИ

1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ ОБ ИЗМЕРЯЕМЫХ ВЕЛИЧИНАХ

Электро- и радиоцепи содержат компоненты с сосредоточенны­ми постоянными — индуктивные катушки, конденсаторы, резисто­ры, которые характеризуются своими техническими параметрами и свойствами.

Параметрами катушки являются собственная индуктивность L, сопротивление потерь r_L и собственная емкость C_L. Эквивалент­ная схема изображена на рис. 12.1,а. Сопротивление r_L обусловле-

Рис. 12.1

но омическими потерями, потерями в экранах, сердечниках. Соб­ственная емкость — электрическая емкость между отдельными витками, емкостями между витками и экраном катушки и т. п.

Катушки индуктивности характеризуют часто легко измеряе­мыми параметрами: резонансной частотой (о₀ = IfyLCi и доб­ротностью Qb⁼aL/rL-

Катушки индуктивности обычно применяются на частотах, ни­же резонансной ©<(0р. На этих частотах эквивалентную схему можно представить как последовательное соединение эквивалент­ной индуктивности Ь_э и сопротивления гьэ (рис. 12.1,6):

г ^{1 Гь}

^L* - 1 — (ш/Шр)² ’ ^{Tl э} "" 1 — (И/Ир) ² '

Большинство методов измерения параметров катушки индуктив­ности дают значения именно эквивалентных параметров. Если ра­бочая частота со<0,1со_р, то с погрешностью менее 1% можно счи­тать, что L₃ = L, r_L3=r_L.

Собственные индуктивность L_R и емкость C_R постоянного ре­зистора очень малы, так что полное электрическое сопротивление резистора вплоть до сотни мегагерц определяется активным со­противлением R. Сопротивление пленочных резисторов не зависит от частоты в широком диапазоне частот. Зависимость от час­тоты проявляется лишь на очень высоких частотах и обус­ловлена диэлектрическими потерями в каркасах.

Паразитными параметрами конденсатора является сопротивле­ние потерь Re, обусловленное диэлектрическими потерями, и ин­дуктивность вводов и обкладок конденсатора Ь_с. Эквивалентная схема представлена на рис. 12.1,в. В рабочем диапазоне частот ю<ь)р= 1/j^LcC конденсатор представляют как параллельной, так и последовательной схемами (рис. 12.\,г,д), параметры кото­рых связаны выражениями

⁼ 1 — (ш/шр)² ’ ^Г°⁼ 1/(^аС)²Кс-

Конденсаторы также характеризуют добротностью Qc, учитываю­щей сопротивление изоляции Q_c = /'ccoC или тангенсом угла по­терь tg6 = l/Q_c=l//'c©C'.

Для измерения параметров компонентов электрорадиоцепей применяются следующие основные методы: преобразования изме­ряемого параметра в ток или напряжение; использующие уравно­вешенные цепи, резонансный, генераторный, метод дискретного счета.

Единицы электрической емкости — фарад (Ф), электрического сопротив­ления ом (Ом), индуктивности — генри (Ги) в высшем метрологическом зве­не воспроизводятся государственными первичными эталонами.

Эталоном емкости является расчетный конденсатор, в котором изменение емкости, определяющее размер единицы, осуществляется путем электрической коммутации и механического перемещения. Эталоном воспроизводится емкость 0,4002443-10~¹² Ф на частоте 10³ Гц. СКО при воспроизведении эталонной ем­кости составляет So=7-10^-7, а НСП — 0_О= 13-10—⁷.

Эталоном электрического сопротивления является группа манганиновых ка­тушек электрического сопротивления и прецизионная измерительная мостовая схема. СКЗ случайной погрешности воспроизведения единицы электрического сопротивления равно S₀=l-10^-7, а НСП 0_о=5-1О^-7.

Эталон индуктивности представляет собой группу катушек, индуктивность которых определяют расчетным путем по геометрическим размерам н магнитной постоянной, и прецизионную мостовую схему. СКО воспроизведения единицы So и НСП 0_О не превышают 10^-5.

Передача размеров единиц фарада, ома, генри (образцовые средства, со­отношение погрешностей, методика измерений) регламентируется государствен­ными поверочными схемами для средств измерений электрической емкости, электрического сопротивления, индуктивности. В лабораторной практике широ ко используются образцовые меры — образцовые катушки сопротивления, ия* дуктивиости, а также образцовые конденсаторы. Паразитные параметры об­разцовых средств стремятся выполнить очень малыми. Применяются и много­значные меры — магазины сопротивлений, емкостей.

В практике для измерения параметров компонентов цепей с сосредоточенными постоянными используются приборы группы Es измерители индуктивности ЕЗ, измерители добротности Е4, изме­рители сопротивлений (в том числе постоянному току) Е6, изме­рители параметров универсальные Е7, измерители емкостей Е8.

Для измерения АЧХ таких элементов электрорадиоцепей, как четырехполюсники, применяют измерители АЧХ (XI).

2. МЕТОДЫ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ ПРЕОБРАЗОВАНИЕ ИЗМЕРЯЕМОГО ПАРАМЕТРА В ТОК ИЛИ НАПРЯЖЕНИЕ

Метод омметра. Метод применяется для измерения сопротив­ления постоянному току и основан на измерении величин тока или напряжения, пропорциональных значениям измеряемого сопро­тивления. На рис. 12.2 показаны схемы, используемые для соз* дания омметров.

Рис 12.2

Перед включением измеряемого сопротивления R_x в измери­тельную схему (рис. 12.2,а) зажимы х-х замыкают накоротко-. Из­меняя сопротивление R, устанавливают стрелку магнитоэлектри­ческого прибора на номинальную отметку шкалы, которая прини­мается за нуль шкалы омметра. При подключении R_x ток в цепи определится выражением I=e/(R-\-R_x). Шкалу прибора можно проградуировать непосредственно в значениях R_x. Подобный ом­метр используется для измерения сопротивлений от единиц ом до нескольких сотен мегаом.

Эта схема непригодна для измерения малых сопротивлений, поскольку сопротивления подводящих проводов и переходные контакты оказываются включенными последовательно с измеряе­мым сопротивлением R_x, вызывая систематические погрешности. Схема, показанная на рис. 12.2,6, позволяет исключить влияние сопротивления подводящих проводов и переходных сопротивле-

\

ний контактов на результат измерения. Зажимами 1—1 к измеря­емому сопротивлению R_x подключается генераторная часть схемы, зажимами 2—2—индикаторная. Генератор имеет большое внут­реннее сопротивление R, определяющее величину тока в цепи. Со­противление подводящих проводов и переходные сопротивления контактов генераторных зажимов не влияют на ток в генератор­ной цепи. Магнитоэлектрический вольтметр имеет большое внут­реннее сопротивление Rv- На показания вольтметра не оказы­вают влияние сопротивление подводящих проводов и переходные сопротивления индикаторных зажимов. При этих условиях пока-

В в

зания вольтметра можно записать, как И_х = - ^ R_x ~ — /^.

Подобные схемы называют четырехзажимными в отличие от схе­мы рис. 12.2,а, называемой двухзажимной. Четырехзажимные схе­мы используют для измерения сопротивлений от десятитысячных долей до нескольких сотен ом. Примером омметра первого вида может служить Е6-4А (3 Ом ...200 МОм, 1,5%); второго — Е6-12 (0,0001 ... 10 Ом, 3%, 500 Гц). Погрешность омметра содержит составляющие: погрешность соединительных проводов и переход­ных контактов; дрейф нуля при использовании источника в виде сухой батареи; погрешность градуировки; погрешность измере­ния напряжения (тока).

Метод операционного усилителя. Метод заключается в ис­пользовании усилителей с отрицательной обратной связью (опе­рационных усилителей),, выходное напряжение которых пропорци­онально комплексному сопротивлению в цепи обратной связи и комплексной проводимости во входной цепи. Схема включения операционного усилителя изображена на рис. 12 3 где е — источ-

Zz

Рис. 12.3

ник синусоидального напряжения. Операционные усилители име­ют большой коэффициент усиления без обратной связи Кхг-^оо. Если охватить усилитель обратной связью, любое напряжение в точке А будет скомпенсировано сигналом отрицательной обратной связи (U_A = 0). Считается также, что входная цепь операционно­го усилителя не потребляет тока, т. е. 1_вх = 1о-

В этом идеальном случае можно записать: I_BX=e!Zi, 1_ВХ = 1₀, 1 о=—U_BUXIZ₂. Выражая О_вых, получаем

O_mx^-e^-=—eZ_iY₁. (12.1)

£1

Выходное напряжение пропорционально Z₂ и Y\. Для измерения комплексного сопротивления измеряемое сопротивление включа­ется в цепь обратной связи Z₂=Z_X, для измерения ком­плексной проводимости измеряемая проводимость включается во входую цепь Y_x=Yi = l/Z_l.

Конечное значение К может быть легко учтено. В этом случае

йа~—и_вых/к=^=0.

е—Ua UА—^вых

Поэтому /„ = /„ =

Zi

Отсюда нетрудно получить

(j = —_е — ! ₌ __е_?! !

1 + (Zj + ZJ/KZ! Zj 1 + 1/р/с ’

где p=Z,/(Zi+Z₂) —коэффициент обратной связи.

При достаточно большом /С(РК^>1) имеем выражение (12.1).

Метод используется как на постоянном токе, так и на пере­менном в диапазоне частот до нескольких мегагерц. Поскольку внутреннее сопротивление источника е, а также входное и выход­ное сопротивления усилителя, охваченного глубокой отрицатель­ной обратной связью, малы, паразитные сопротивления Z_m мало влияют на результат измерения. Это свойство схемы позволяет измерять проходное полное сопротивление в треугольнике сопро­тивлений. Поясним это обстоятельство. В приборах, имеющих бо­лее двух входных и выходных зажимов (клемм), можно говорить о проходном сопротивлении между каждой из пар зажимов. Многие приборы имеют три входных и выходных зажима (типа четырех­полюсника с заземленным входным и выходным зажимами). В этом случае говорят о треугольнике сопротивлений. Рассматри­ваемый метод и схема измерений позволяют измерять проходное полное сопротивление, если подключить его вместо Zi или Z₂, а заземленную точку треугольника сопротивлений подключить к об­щей точке схемы. Такая измерительная схема называется трехза­жимной. В ней при измерении проходного полного сопротивления исключается шунтирующее влияние входного и выходного сопро­тивлений, как это имеет место в двухзажимной схеме. Данный метод часто используется в серийных измерителях больших со­противлений на постоянном токе. Погрешность измерений имеет составляющие: погрешность, обусловленная нестабильностью ис­точника напряжения; погрешность, обусловленная внутренним сопротивлением источника; погрешность резистора; погреш­ность измерения выходного напряжения; погрешность калибров­ки— и оценивается единицами процентов. В качестве примера мож­но указать на омметр постоянного тока Е6-10 (10 Ом ... 10⁸ Ом, 2,5 ... 4,0%), измеритель сопротивления изоляции конденсаторов ЕКС-11 (30 МОм... 300 ТОм, 6... 10%). тераомметры Е6-13 ,(10... 10¹³ Ом, 2,5... 15%) и Е6-14 (10⁷ ... 10^1т Ом, 4... 10%).

Измерительные электрические цепи называются уравновешен­ными, если ток или напряжение, действующие на определенных участках цепи, приводятся к нулевому значению путем изменения соотношения между включаемыми в цепь измеряемыми комплек­сным сопротивлением или проводимостью и образцовыми. Изме­рительная операция приведения к нулевому значению тока или напряжения называется уравновешиванием или балансировкой.

К уравновешенным цепям относятся мостовые и компенсацион­ные измерительные схемы. Метод, использующий уравновешенные измерительные схемы, обеспечивает наиболее высокую точность измерений. Однако процесс уравновешивания при ручной регули­ровке является весьма трудоемким. В настоящее время процесс уравновешивания стремятся автоматизировать.

Четырехплечие мостовые схемы. Мостовые схемы широко при­меняются для измерения параметров L, С, \R. На рис. 12.4 приве­дена схема четырехплечевого моста, получившего наибольшее рас­пространение. Условием баланса моста является соотношение:

Z,Z_% = Z₂Z,. (12.2)

Представляя полные сопротивления плеч в показательной фор­ме, условие (12.2) можно записать, как

Z\Zz=Z₂Z\, ф1-)-фз ⁼ ф2-|-ф4-

Для достижения баланса необходимо изменять раздельно мо­дуль и фазу хотя бы одного из сопротивлений, т. е. иметь, по крайней мере, два регулируемых элемента. Однако раздельная ре­гулировка модуля и фазы полного сопротивления трудно реализу­ема. Поэтому балансировка поочередно производится регулиров­кой каждого из трех сопротивлений до получения минимального показания индикаторного прибора. Число операций, необходимое для достижения баланса моста, определяется сопротивлениями плеч, чувствительностью моста и типом индикатора. Это свойство моста называется сходимостью.

В качестве регулировочных элементов используются образцо­вые резисторы и конденсаторы. Катушки с переменной индуктив­ностью выполнить сложно.

В зависимости от расположения комплексного плеча, его струк­туры и выбора регулировочных компонентов, измеряемый объект может быть измерен по любой схеме замещения, а активная сос­тавляющая представлена в виде сопротивления, тангенса угла по­терь или добротности. Четырехплечие мосты обеспечивают изме­рение при двух-, трех- и четырехзажимном включении измеряемо­го объекта (рис. 12.2,а,в и рис. 12.3).

Индикатор моста Р выполняется обычно в виде диодного де­тектора с магнитоэлектрическим прибором. Отклонение стрелки характеризует только амплитуду напряжения в диагонали моста. Более удобен индикатор на ЭЛТ. Если, например, на горизонталь-

Рис. 12.4

й е

-СИ]

/^х А/3,13

*Z,LZ ■

-сиь-

Z обр

Рис. 12.5

йо отклоняющие пластины подать опорное напряжение, а на вер­тикально отклоняющие — напряжение в диагонали, то можно на­блюдать изменение не только амплитуды, но и фазы напряжения в диагонали моста при регулировке, что облегчает процесс регу­лировки.

Мостовые схемы характеризуют относительной чувствительно­стью

где 5_И=Да/At/ — чувствительность индикатора, S_MC — чувствитель­ность собственной мостовой схемы, AZ/Z — относительное измене­ние модуля полного сопротивления одного из плеч вблизи балан­са, AU — изменение амплитуды напряжения в диагонали.

Анализ показывает, что максимальная чувствительность моста переменного тока получается при выполнении условия: при балан­се моста должны иметь место равенства Z_t = Z₄, Z₂=Zz, т. е. мост должен быть симметричным относительно индикаторной диаго­нали.

Основная погрешность при использовании мостовых схем вклю­чает в себя составляющие: погрешность значений параметров об­разцовых элементов моста; погрешность, обусловленная неточно­стью балансировки моста, определяется чувствительностью моста; погрешность, обусловленная паразитным сопротивлением, емкостью и индуктивностью соединительных проводов и переходных сопро­тивлений контактов, а также паразитными связями между элемен­тами моста.

Относительная погрешность моста б, %, при измерении моду­ля полного сопротивления равна

где М_х— измеряемое значение модуля, п — процентное значение модуля М_х, т — порог абсолютной погрешности моста.

Четырехплечие мосты применяются как на постоянном, так и на переменном токе вплоть до 300 ГГц.

Очевидно, на постоянном токе условие баланса моста упростит­ся: R1R3=R2R4. Измеряемое сопротивление R_X=R3—R2R4/Rl. 304

Максимальной чувствительностью обладает равноплечий мост: R1 =R2 — R3=R4.

При малых разбалансах ток в диагонали моста пропорциона­лен отклонению AR3 сопротивления R3 от его номинального зна­чения при балансе R30. Поэтому шкалу индикаторного прибора можно проградуировать в значениях относительного отклонения AR3/R30 в процентах. Такие неуравновешенные мосты применя­ются для контроля сопротивлений и называются процентными.

Наибольшее применение нашли уравновешенные мосты посто­янного тока. Промышленностью выпускаются мосты постоянного тока с пределами измерений от 10^-1 до 10¹⁶ Ом и погрешностями ±0,1% при измерении сопротивлений от 10^-1 до 10² Ом и ±0,05% при измерении сопротивлений от 10² до 10¹⁰ Ом. Для измерения малых сопротивлений (до 10~⁶ Ом) применяются двойные мосты, в которых влияние подводящих проводов и контактов значитель­но уменьшено. Погрешность измерений таких сопротивлений сос­тавляет ±1,5%.

На переменном токе четырехплечие мосты обычно используют на двух частотах— 100 и 1000 Гц.

Трансформаторные мостовые устройства. Для измерения в ди­апазоне частот от десятков килогерц до сотен мегагерц служат трансформаторные мостовые устройства, в которых используются свойства цепей с сильной индуктивной связью. В них отношения среднеквадратических (действующих) значений напряжений и то­ков определяются отношением чисел витков соответствующих об­моток,

Схема мостового устройства показана на рис. 12.5. В схему включены образцовые Z_o6p и измеряемое Z_x полные сопротивле­ния. Их питание осуществляется через трансформатор напряже­ния 77, а сравнение токов, через них протекающих, производится с помощью трансформатора тока Т2. Обмотки трансформатора 77 включены согласно, Т2 — встречно. Условие баланса (U вых—0) за­писывается, как

Лт-^З = [<>N4.

Выражая i_x и /₀ через полные сопротивления, можно получить

ЭЛЕКТРОРАДИО­ИЗМЕРЕНИЯ 1

Москва «Радио и связь» 1985 2

/(*) = 1 е~ 201 , 17

МаЬЫг;.: 48

^лг;+„(,Л/(,+|)- «МО 198

Kr=V и\ ' (10-4> 324

t/2=^|£n|2[l+|r|2+2|r|cos(?-n/46)], 386

0 = arctg[lin(,p + (w/4)6)1 [sin (ф— (я/4) 6)J 387

а также уравнение измерения в виде

Здесь Ni,..., N4 —числа витков обмоток L_u ..., L₄ трансформато­ров Т1 и Т2. Видим, что условие равновесия трансформаторного устройства определяется отношением чисел витков, на которое не сказывается влияние внешних факторов.

Образцовое полное сопротивление можно выполнить постоян­ным, а балансировать схему изменением числа витков.

Полные сопротивления трансформаторных плеч весьма малы. Поэтому сопротивления, шунтирующие обмотки, оказывают сла­бое влияние на результат. Устройство позволяет производить из­мерения при трехзажимном включении измеряемого объекта. Это позволяет достичь высоких метрологических характеристик транс­форматорных мостовых устройств, которые применяются от зву­ковых частот до 250... 300 МГц. Погрешность может быть доведе­на до величины 0,1 ... 0,001 %.

Отметим, что мостовое устройство позволяет производить из­мерения при трехзажимном включении измеряемого объекта. При­мерами серийных приборов на основе трансформаторного моста являются измеритель емкости Е8-2 (0,001 пФ ... 11,1 мкФ, 1000 Гц, 0,2... 0,5%) и измеритель индуктивности ЕЗ-З (0,01 ... 1000 Гц,

55. . 1000 Гц, 1 ...3%).

Уравновешенные цепи с использованием преобразователей па­раметр — напряжение. Схема измерительной цепи изображена на рис. 12.6. Принцип работы состоит в том, что измеряемое комп-

п'Г

лексное сопротивление Z_x (проводимость Y_x) преобразуется опера­ционными усилителями Al, А2 в пропорциональное напряжение, которое сравнивается с напряжением или компенсируется напря­жением, пропорциональным значению параметров образцовых эле­ментов схемы. Сравнение и компенсация напряжений осуществля­ются трансформаторными плечами.

Применение операционных усилителей, как отмечалось выше, обеспечивает надежную защищенность устройства от паразитных параметров. Возможны измерения по трех- и четырехзажимным схемам включения. Применение трансформаторных плеч позволя­ет использовать образцовые меры, сравнение с ними и обеспечить высокие метрологические характеристики измерительной цепи.

Схема имеет два канала: первый канал преобразователя ас, второй — сравнения kl. В канале преобразователя напряжение е генератора G1 на участке ab преобразуется в напряжение 0_Вых = — Y_xeR с помощью операционного усилителя А1, а затем в ток /₃

через обмотку Т2. В канале сравнения усилитель А2 обеспечивает высокое входное сопротивление. Напряжение генератора G1 пре­образуется в напряжение U_T = eN₂/Ni и далее в ток /₄ в обмот­ке 4 Т2.

Условие равновесия запишется в виде равенства ампервитков обмоток 3 и 4 трансформатора Т2, поскольку они имеют встреч­ную намотку:

^3^3 ~ ^4 У 4 ’

eY_xRN ₃£ = _е-^У₀^4,

N1

у __Y 1V₄ 1

⁰ JV₄ N₃ Rk

Процесс уравновешивания можно производить изменением чи­сла витков обмоток трансформаторов и изменением соотношения , между активной и реактивной частью. Если в каналах преобра­зования и сравнения поменять местами участки схемы Ьс и dl, то условие равновесия будет

2 = Y ^² ^

° JVi N_t g ’

Таким образом, объект измерения в первой схеме представля­ется параллельной схемой замещения, а во второй—-последова­тельной. Обе схемы позволяют проводить измерения по трех- и четырехзажимной схеме включения.

Цифровые уравновешенные цепи с автоматической баланси­ровкой. В цифровых измерителях параметров цепей с сосредото­ченными постоянными процесс уравновешивания автоматизиру­ется.

В уравновешенных цепях постоянного тока с одним регулиру­ющим органом управления сигнал ошибки воздействует на схему управления образцовыми резисторами. Направление регулировок однозначно определяется совпадением или несовпадением поляр­ностей питающего напряжения и напряжения разбаланса. Самоба­лансирующиеся цепи часто конструктивно совмещаются с цифро­выми вольтметрами постоянного напряжения, построенными на ос­нове метода уравновешивающего преобразования. Делитель на­пряжения вольтметра совместно с устройством коммутации ис­пользуется как образцовый резистор. Весовые соотношения сту­пеней сопротивления образцового резистора выдерживаются в со­ответствии с одним из двоично-десятичных кодов.

Погрешность автобалансных цифровых измерителей сопротив­лений составляет 10^_3 ... 10^-5. Составляющими погрешности явля­ются: погрешность, вызванная неточностью сопротивлений образ­цовых резисторов; погрешность, обусловленная внутренним сопро­тивлением ключей; погрешность автоматической балансировки це­пи, определяемой, в свою очередь, чувствительностью моста и ко­эффициентом передачи в цепи обратной связи.

В уравновешенных цепях переменного тока, в которых состо­яние баланса достигается регулированием двух органов, сигналы управления формируются из сигнала разбаланса двумя фазочув­ствительными детекторами, знаки выходных сигналов которых ис­пользуются для определения направления изменения регулировок.

По способу поиска состояния баланса автобалансные схемы разделяются на схемы с однонаправленным и со следящим уравно­вешиванием. В схемах с однонаправленным уравновешиванием ре­гулирующие параметры изменяются по определенной программе в одну сторону (обычно от больших значений к меньшим), так что состояние каждого регулировочного элемента не повторяется. Уравновешивание завершается при окончании обработки програм­мы весами младшего разряда, после чего цикл измерения может повторяться. В схемах следящего уравновешивания уравновеши­вание может начинаться с любых значений регулировочных орга­нов, которые могут изменяться в любую сторону. Следящее урав­новешивание имеет преимущество перед однонаправленным, сос­тоящее в меньшей динамической погрешности при измерении из­меняющихся величин.

По способу аппаратурной реализации баланса схемы уравно­вешивания разделяют на квадратурные и экстремальные. При ква­дратурном способе в цепи балансировки выделяют активную и ре­активную составляющие напряжения. При балансировке каждую из них независимо доводят до нуля, изменяя значения параметров образцовых элементов. Квадратурные составляющие выделяются с помощью фазовых детекторов.

В основу экстремального способа положена зависимость ампли­туды напряжения в цепи балансировки от параметров уравнове­шивающих элементов. При изменении параметра уравновешива­ющего элемента, напряжение в цепи балансировки будет иметь минимум, соответствующий частичной балансировке по этому па­раметру. Чем меньше напряжение, тем ближе состояние цепи урав­новешивания к балансу. Поэтому сначала, измеряя напряжение в цепи балансировки, определяют направление изменения уравнове­шивающего параметра. Этот параметр автоматически изменяется ступенями, пока не будет достигнут баланс.

Уравновешенные цепи переменного тока балансируются изме­нением по определенной программе поочередно двух параметров уравновешивающих элементов.

Структурная схема, положенная в основу универсального циф­рового автобалансного измерителя параметров цепи, показана на рис. 12.7. Измерительная схема представляет собой уравновешен­ную цепь, использующую операционные усилители и трансформа­торные плечи. Уравновешивание осуществляется изменением числа витков трансформаторных плеч транзисторными ключами. Автома­тический поиск состояния равновесия реализуется по принципу следящего уравновешивания. В схеме принят квадратурный спо­соб достижения баланса. Оба органа регулирования баланса уп­равляются одновременно. Органы регулирования по активной и ре- 308

Индикатор НС 30...500кГ'J, е тога Детектор (разовый нь/и	Опорное хлряжение	Детейтор (разобый
\ ( ИС							G
1