- •Введение
- •Проектная часть.
- •Цель планируемых буровых работ.
- •Географо-экономическая характеристика буровых работ.
- •Геология месторождения
- •Стратиграфия и литология нефтегазоносных комплексов пород.
- •Физико-механическая характеристика пород
- •Нефтегазоносность месторождения
- •Характеристика коллекторских и гидродинамических свойств продуктивного горизонта
- •Зоны возможных геологических осложнений
- •Технологическая часть
- •Выбор способа бурения
- •Проектирование профиля скважины
- •Обоснование и расчёт профиля проектной скважины
- •Расчёт профиля
- •Обоснование конструкции эксплуатационного забоя
- •Обоснование и конструкция скважины
- •Обоснование конструкции скважины
- •Расчёт глубины спуска и диаметров обсадных колонн Расчёт глубины спуска обсадных колон
- •Обоснование высоты подъема тампонажного раствора
- •Разработка схем обвязки устья скважины
- •Проектирование процесса углубления
- •Выбор буровых долот
- •Расчет осевой нагрузки на долото по интервалам горных пород
- •Расчет вращения долота
- •Выбор и обоснование типа забойного двигателя
- •Назначение и конструктивные особенности двигателя дру-172pс
- •Расчёт компоновки бурильной колонны
- •Интервал 30-620 м.
- •Интервал 620-1854 м.
- •Обоснование типов и компонентного состава буровых растворов Выбор буровых растворов и их химическая обработка по интервалам.
- •Расчёт гидравлической программы промывки скважины
- •Интервал 0 - 3384 м
- •Интервал 0 — 1854 м
- •Интервал 0 — 620 м
- •Обоснование рациональной отработки долот
- •Проектирование процессов закачивания
- •Расчет обсадных колон
- •Рассчитывается эксплуатационная колонна диаметром 178 мм
- •Построение эпюр внутренних давлений
- •Построение эпюр наружных давлений
- •Построение эпюр избыточных наружных давлений
- •Построение эпюр избыточных внутренних давлений
- •Расчет эксплуатационной колонны на прочность
- •Рассчитывается техническая колонна диаметром 244.5 мм
- •Построение эпюр внутренних давлений
- •Построение эпюр наружных давлений
- •Построение эпюр избыточных наружных давлений
- •Построение эпюр избыточных внутренних давлений
- •Выбор типа обсадных труб и расчет технической колонны на прочность
- •Расчёт кондуктора
- •Выбор оснастки и режима спуска обсадных колон
- •Расчет давления в конце цементирования:
- •Расчет коэффициента безопасности:
- •Спуск обсадной колонны в скважину. Кондуктор
- •Соблюдать предельную осторожность при прохождении центраторов через устье скважины
- •Спуск обсадной колонны в скважину, Техническая
- •Соблюдать предельную осторожность при прохождении центраторов через устьевое оборудование скважины.
- •Спуск обсадной колонны в скважину, Эксплуатационная.
- •Соблюдать предельную осторожность при прохождении центраторов через блок пво.
- •Выбор способа цементирования обсадных колон.
- •Цементирование ø244.5мм, технической колонны
- •Цементирование ø177.8мм, эксплуатационной колонны
- •Выбор состава тампонажной смеси
- •Компонентный состав жидкостей для цементирования и характеристика компонентов.
- •Расчет параметров и технологии цементирования Термокейс 0 — 30 метров
- •Цементирование в интервале 0 — 30 метров
- •Кондуктор 30 — 620 метров
- •Цементирование в интервале 30 — 620 метров
- •3 Агрегата
- •Техническая колонна 620 — 1854 метров
- •Цементирование I ступени в интервале 1854 — 500 метров
- •Цементирование ступени в интервале от 500 метров до устья
- •Эксплуатационная колонна 1854 — 3384 метров
- •Цементирование 1 ступени в интервале 3384 — 1400 метров
- •Цементирование II ступени в интервале от — 1400 метров до устья
- •Обоснование типа буровой установки
- •Специальная часть проекта
- •Введение
- •Традиционная технология и технические средства для искусственного искривления скважины
- •Искривление скважины турбинными отклонителями
- •Бурение наклонно-прямолинейного участка скважины
- •Телеметрические системы для ориентирования отклоняющих компоновок
- •Выбор альтернативного устройства для бурения наклонно-направленной и горизонтальной части ствола скважины
- •Основные особенности и преимущества:
- •Особенности:
- •Управляющая система роторного бурения PowerDrive
- •Безопасность жизнедеятельности
- •Исследование и оценка опасных и вредных производственных факторов
- •Исследование и оценка обеспечения работающих средствами индивидуальной защиты
- •Оценка условий труда по параметрам микроклимата в производственных помещениях
- •Исследование и оценка воздуха рабочей зоны на содержание газов и паров.
- •Организация и расчет освещения производственных помещений
- •Расчёт искусственного освещения буровой
- •Мероприятия по обеспечению безопасности производственного оборудования, технических устройств, инструмента.
- •Обеспечение пожарной безопасности.
- •Экономика и организация производства
- •Основные проектные данные
- •Организация работ и оплата труда
- •Расчёт сметной стоимости строительства скважины
- •Заработная плата
- •Дополнительная заработная плата
- •Социальное страхование
- •Материальные затраты
- •Затраты гсм
- •Затраты на трубы
- •Затраты на хим. Реагенты
- •Амортизационные отчисления
- •Сводная смета строительства скважины
- •Технико-экономические показатели
- •Заключение
- •Список использованных источников
Интервал 0 — 620 м
1. Расход промывочной жидкости из условия выноса шлама:
2. Расход промывочной жидкости из условия очистки забоя скважины:
3. Принимаем диаметр втулок 180мм; РН 11.3 МПа и определяем подачу одного насоса:
Тогда минимальная скорость жидкости в кольцевом канале за ТБПВ:
4. Определим плотность промывочной жидкости:
В дальнейших расчетах примем
5. Выбираем ВЗД типа ДРУ-24ОРС:
6. Определяем критическую плотность:
Содержание шлама в промывочной жидкости:
Определяем критическое значения числа Рейнолдса
за ТБПВ
за УБТС -178
за УБТС -203
за УБТ -273
за ВЗД
Вычисляем действительные числа Рейнольдса:
за ТБПВ
за УБТС -178
за УБТС -203
за УБТ -273
за ВЗД
Определим числа Сен- Венана:
за ТБПВ
за УБТС -178
за УБТС -203
за УБТ -273
за ВЗД
По кривой зависимости определяем параметр : для течения жидкости в кольцевом канале за ТБПВ ; за ; ; ; .
Рассчитываем потери давления по длине кольцевого пространства на участке за ТБПВ:
Местные потери давления от замков в кольцевом пространстве
на участке УБТС -178
на участке УБТС -203
на участке УБТ -273
на участке ВЗД
Давление гидроразрыва.
Определяем :
7. Определяем значение критических чисел Рейнольдса.
в ТБПВ
у УБТС -178
у УБТС -203
у УБТ -273
Вычислим действительные числа Рейнольдса:
в ТБПВ
в УБТС -178
в УБТС -203
в УБТ -273
Рассчитываем коэффициенты гидравлического сопротивления :
в ТБПВ
в УБТС -178
в УБТС -203
в УБТ -273
Вычислим потери давления внутри ТБПВ и УБТ:
в ТБПВ
в УБТС -178
в УБТС -203
в УБТ -273
8. Определим перепад давления в ВЗД:
9. Перепад давления.
10. Сумма потерь давления во всех элементах циркуляционной системы за исключением потерь давления в долоте:
11. Рассчитаем резерв давления на долоте:
12. Скорость течения жидкости в насадках долота:
Так как и перепад давления , то бурение данного интервала возможно с использованием гидромониторных долот.
13. Перепад давления в долоте:
Таким образом, расчетное рабочее давление в насосе составит:
14. По графику зависимости утечки определим утечку в зависимости от полученного значения: :
15. Находим площадь промывочных отверстий:
Выбираем три насадки внутренним диаметром 12мм
16. Вычисляем гидростатическое давление раствора без шлама:
Рассчитываем гидростатическое давление с учетом шлама:
17. Строим график распределения давления в циркулярной системе:
Обоснование рациональной отработки долот
Шарошечное долото может быть поднято по двум причинам: из-за износа вооружения, когда скорость бурения падает до величины, при которой дальнейшее бурение неэффективно, и износ опоры, что сопровождается не только падением скорости проходки, но и грозит аварией - оставлением на забое одной или всех шарошек. Время рационального пребывания долота на забое при износе вооружения определяется из анализа рейсовой скорости или себестоимости метра проходки при сопоставлении ее с текущей скоростью проходки в заключительной части долбления. Для определения момента подъема долота при заклинке опор следует использовать записи крутящего момента роторного стола с учетом способа бурения.
При бурении забойным двигателем крутящий момент передается не сверху вниз (причем с большим усилием), а снизу-вверх (причем без приложения нагрузки). Реактивный крутящий момент, передаваемый колонне бурильных труб от забойного двигателя, равен по величине крутящему моменту на долоте.
Следовательно, при повороте колонны в сторону, противоположную направлению реактивного момента, двигатель ротора должен его преодолеть и роторный моментомер покажет момент вращения забойного двигателя.
Поскольку бурильная колонна не вращается амплитуда колебаний значительно меньше, а момент заклинки фиксируется просто ростом момента.
Кроме того, перегрузка, связанная с заклинкой опоры долота, часто приводит к остановке забойного двигателя, что также говорит о возможности заклинки опор.
В результате опытов установлено, что если какой-нибудь параметр режима бурения увеличивается, а другие остаются постоянными или изменяются, не обеспечивая оптимального сочетания между параметрами, то при этом чаще всего темп углубления скважины снижается. А если и происходит некоторое увеличение показателей бурения, то сравнительно небольшое. При таких условиях отработка долот не может быть рациональной.
Ориентируясь на рациональную отработку долот, нужно добиваться равномерной подачи бурильной колонны без колебаний. Это можно достичь, применяя регуляторы подачи долота. С технической точки зрения долото на забое следует держать до тех пор, пока механическая скорость проходки, уменьшаясь, не станет равной рейсовой скорости проходки. Это и будет рациональное время эффективной работы долота на забое.