Методические указания к курсовому проекту №1 по ЖБКК

Так как m 0.226 m.lim 0.384 , возможность хрупкого разрушения нормального сечения ригеля исключена. (сжатой армату по расчёту не требуется, и растянутая арматура достигает предельных деформаций.

Сечение в первом пролете (нижняя арматура):

MEd 223,3 кНм;

Найдем предварительно рабочую высоту сечения ригеля в пролете:

где: cnom защитный слой (смотри п. 0000).

Ширина ригеля b 250мм

Относительный момент в сжатой зоне бетона:

Принимаем 3 16 и 3 20 S500 с AS1. prov 1545.7 мм2

Сравним площадь принятой арматуры с минимальной допустимой площадью армирования:

AS1. prov AS .min

77

Проверяем условие: As1. prov 1545.7мм2 As,min 160, 225мм2

Таким образом, площадь поперечного сечения принятой арматуры больше минимально допустимой площади армирования.

Несущая способность сечения при подобранной арматуре:

M Rd As1 f yd d

M Rd 1545.7 435 0,851 425 10 6 243,2кН.м M Rd 243,2кНм M Ed 223,3 кНм;

Окончательно принимаем продольную арматуру ригеля в виде шести стержней 3 16 и 3 20S500 с As1. prov 1545.7 мм2

Сечение во втором пролете:

МEd 225,4 кНм; ;

Относительный момент сжатой зоне бетона:

Требуемая площадь поперечного сечения продольной рабочей арматуры:

78

Принимаем 3 16 и 3 20 S500 с AS1. prov 1545.7 мм2

Сравним площадь принятой арматуры с минимальной допустимой площадью армирования (согласно п.9.2.1.1 [4]):

Таким образом, площадь поперечного сечения принятой арматуры больше минимально допустимой площади армирования.

Несущая способность сечения при подобранной арматуре:

M Rd As1 f yd d

M Rd 1545.7 435 0,849 425 10 6 242,6кН.м M Rd 242,6кНм M Ed 225,4 кНм;

Окончательно принимаем продольную арматуру ригеля в виде шести

стержней: 3 16 и 3 20S500 с AS 2. prov 1545.7 мм2 .

Сечение на левой опоре крайнего ригеля; сечение на правой опоре крайнего ригеля; сечение на левой опоре второго ригеля; сечение на правой опоре второго ригеля:

МEd 161,9кНм

МEd 166,5кНм

79

Относительный момент сжатой зоне бетона:

Несущая способность сечения при подобранной арматуре:

M Rd As1 f yd d

M Rd 1472.6 435 0,894 425 10 6 243, 4кНм

80

Окончательно принимаем продольную арматуру ригеля в виде трех стержней 3 25 с AS1 = 1472.6 мм2

3.5 Расчет прочности наклонных сечений по поперечной сил.

Рис. 3.2.11. Эпюра поперечных сил

Для левого ригеля VEd max 289,3кН .

Проверяем необходимость установки поперечной арматуры по расчету: Определяем расчетную поперечную силу, воспринимаемую элементом без вертикальной и наклонной арматуры (п. 6.2.2 [1]):

где:

81

где:

Asw площадь сечения поперечной арматуры; s расстояние между хомутами;

арматуры;1 коэффициент понижения прочности бетона, учитывающий влияние

наклонных трещин;

cw коэффициент, учитывающий уровень напряжения в сжатом поясе (принимаем равным единице);

z 0.9 d – плечо внутренней пары сил;

82

400 угол между трещиной и продольной осью плиты;

Таким образом, при данной арматуре:

Vrd ,s 311,5кН Ved 289,3кН ;.

Значит, подобранная арматура удовлетворяет условиям прочности. Принимаем на приопорных участках поперечную арматуру 3 10 S500

c шагом S1 120мм . В середине пролёта шаг принимается S2 310мм при арматуре того же класса и диаметра, т.к. согл. п. 9.2.2(6) [1], наибольшее продольное расстояние между следующими друг за другом элементами поперечной арматуры не должно превышать значения Si,max где:

83

Si,max 0,75d.(1 ctg ) 0,75 425 318,7мм

Определим коэффициент поперечного армирования для приопорного участка (форм.9.4 [1]):

продольной оси элемента (шаг поперечной арматуры); для приопорного участка S S1 120мм ;

bw ширина ребра элемента ( bw 250мм );

угол между поперечной арматурой и продольной осью элемента (равен 900);

Тогда коэффициент поперечного армирования для приопорного

84

Таким образом: 1w 3,04 10 3 w,min 8,8 10 4

Расчётный процент поперечного армирования превышает минимально требуемый.