Методички / Пожарная безопасность
.pdf31
M
0 |
( |
р ) |
ρг,п = V |
1 + 0.00367t |
, |
где М – молярная масса, м3 кмоль–1; V0 |
– молярный объем, равный |
22,413 м3 кмоль–1; tр – расчетная температура, °С; Сст – стехиометрическая концентрация ГГ или паров ЛВЖ и ГЖ, % (объемных).
В качестве расчетной температуры следует принимать максимально возможную температуру воздуха в данном помещении в соответствующей климатической зоне или максимально возможную температуру воздуха по технологическому регламенту с учетом возможного повышения температуры
в аварийной ситуации. Если такого значения расчетной температуры tр по каким-либо причинам определить не удается, допускается принимать ее рав- ной 61 °С; Сст вычисляют по формуле
100 Ccт = 1 + 4.84β ,
где β = nС + (nН− nХ )4− 0.5nО – стехиометрический коэффициент кислоро-
да в реакции сгорания; nС, nH, nО, nX – число атомов С, Н, О и галоидов в моле- куле горючего; Kн – коэффициент, учитывающий негерметичность помещения и неадиабатичность процесса горения. Допускается принимать Kн = 3.
|
Таблица 10 |
|
|
|
|
Вид горючего вещества |
Значение Z |
|
Водород |
1.0 |
|
Горючие газы (кроме водорода) |
0.5 |
|
Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые до температуры |
0.3 |
|
вспышки и выше |
||
|
||
Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже темпера- |
0.3 |
|
туры вспышки, при наличии возможности образования аэрозоля |
||
|
||
Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже темпера- |
0 |
|
туры вспышки, при отсутствии возможности образования аэрозоля |
||
|
Расчет ∆Р для индивидуальных веществ, а также для смесей, кроме ин- дивидуальных горючих веществ, состоящих из атомов С, Н, О, N, Сl, Вr, I, F, может быть выполнен по формуле
∆P = |
mHтP0Z |
|
1 |
, |
(2) |
|
|
||||
VсвρвCpT0 Kн |
|
32
где Нт – теплота сгорания, Дж кг–1; ρв – плотность воздуха при начальной тем- пературе Т0, кг м–3; Сp – теплоемкость воздуха, Дж кг–1 К–1 (допускается при-
нимать равной 1,01 103, Дж кг–1 К–1); Т0 – начальная температура воздуха, К. В случае обращения в помещении горючих газов, легковоспламеняю-
щихся или горючих жидкостей при определении массы m, входящей в фор- мулы (1) и (2), допускается учитывать работу аварийной вентиляции, если она обеспечена резервными вентиляторами, автоматическим пуском при пре- вышении предельно допустимой взрывобезопасной концентрации и электро- снабжением по первой категории надежности по Правилам устройства элект- роустановок, при условии расположения устройств для удаления воздуха из помещения в непосредственной близости от места возможной аварии.
При этом массу m горючих газов или паров легковоспламеняющихся или горючих жидкостей, нагретых до температуры вспышки и выше, посту- пивших в объем помещения, следует разделить на коэффициент K, определя- емый по формуле
K = АТ + 1,
где А – кратность воздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией, с–1; Т – продолжительность поступления ГГ и паров ЛВЖ в объем помещения, с.
Масса m, кг, поступившего в помещение при расчетной аварии газа, определяется по формуле
т = (Vа + Vт )ρг,
где Vа – объем газа, вышедшего из аппарата, м3; Vт – объем газа, вышедшего
из трубопроводов, м3. При этом
V= 0.01 PV ,
а1
где P1 – давление в аппарате, кПа; V – объем аппарата, м3;
Vт = V1т + V2т ,
где V1т – объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения, м3; V2т – объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения, м3;
V1т = qT ,
где q – расход газа, определяемый в соответствии с технологическим регла-
ментом в зависимости от давления в трубопроводе, его диаметра, температу- ры газовой среды и т. д., м3 с–1; Т – время, с;
33
V2т = 0.01πP2 (r12L1 + r22L2 +...+ rn2Ln) ,
где P2 – максимальное давление в трубопроводе по технологическому регла-
менту, кПа; r1, 2,…, n – внутренний радиус трубопроводов, м; L1, 2,…, n – длина трубопроводов от аварийного аппарата до задвижек, м.
Масса паров жидкости m, поступивших в помещение при наличии несколь- ких источников испарения (поверхность разлитой жидкости, поверхность со све- женанесенным составом, открытые емкости и т. п.), определяется из выражения
т = тр + темк + тсв.окр , |
(3) |
где mр – масса жидкости, испарившейся с поверхности разлива, кг; mемк – масса жидкости, испарившейся с поверхностей открытых емкостей, кг; mсв.окр – масса жидкости, испарившейся с поверхностей, на которые нанесен применяемый состав, кг.
При этом каждое из слагаемых в формуле (3) определяется по формуле
т = WFиT,
где W – интенсивность испарения, кг с–1 м–2; Fи – площадь испарения, м2,
определяемая в зависимости от массы жидкости mп, вышедшей в помещение. Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в распыленном состоянии, то она должна быть учтена в формуле (3) введением дополнительного слагаемого, учитывающего общую массу поступившей жид-
кости от распыляющих устройств, исходя из продолжительности их работ. Интенсивность испарения W определяется по справочным и эксперимен-
тальным данным. Для ненагретых выше расчетной температуры (окружающей среды) ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать W по формуле
W = 10−6 η M Pн,
где η – коэффициент, принимаемый по табл. 11 в зависимости от скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения; Рн – давление
насыщенного пара при расчетной температуре жидкости tр, определяемое по справочным данным, кПа.
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 11 |
Скорость воздушного |
Значение коэффициента η при температуре воздуха |
||||||
потока в помещении, |
|
|
в помещении t, °С |
|
|
||
м с–1 |
|
|
|
|
|
|
|
10 |
15 |
|
20 |
|
30 |
35 |
|
0 |
1.0 |
1.0 |
|
1.0 |
|
1.0 |
1.0 |
0.1 |
3.0 |
2.6 |
|
2.4 |
|
1.8 |
1.6 |
34
0.2 |
4.6 |
3.8 |
3.5 |
2.4 |
2.3 |
0.5 |
6.6 |
5.7 |
5.4 |
3.6 |
3.2 |
1.0 |
10.0 |
8.7 |
7.7 |
5.6 |
4.6 |
Масса паров m, кг, при испарении жидкости, нагретой выше расчетной температуры, но не выше температуры кипения жидкости, определяется по соотношению
m = 0.02 M P |
Cж mп |
, |
(4) |
|
|||
н L |
|
||
|
исп |
|
где Cж – удельная теплоемкость жидкости при начальной температуре испаре- ния, Дж кг–1 К–1; Lисп – удельная теплота испарения жидкости при начальной температуре испарения, определяемая по справочным данным, Дж · кг–1.
При отсутствии справочных данных допускается рассчитывать Lисп по формуле
Lисп = |
|
19,173 103 ВТа2 |
|
, |
(5) |
|
(Т |
а |
+С −273, 2)2 |
М |
|||
|
|
а |
|
|
|
где В, Са – константы уравнения Антуана, определяемые по справочным данным для давления насыщенных паров; Та – начальная температура нагре-
той жидкости, К; М – молярная масса жидкости, кг · кмоль–1.
Формулы (4) и (5) справедливы для жидкостей, нагретых от темпера- туры вспышки и выше при условии, что температура вспышки жидкости превышает значение расчетной температуры.
Расчет избыточного давления ∆Р, кПа, производится по формуле (2), где коэффициент Z участия взвешенной пыли в горении рассчитывают по формуле
Z = 0,5F,
где F – массовая доля частиц пыли размером менее критического, с превы- шением которого аэровзвесь становится неспособной распространять пламя. В отсутствие возможности получения сведений для оценки величины F до- пускается принимать F = 1.
Расчетную массу взвешенной в объеме помещения пыли m, кг, образо- вавшейся в результате аварийной ситуации, определяют по формуле
mвз + mав |
|
|||
m = min |
ρ |
ст |
V Z |
, |
|
|
ав |
|
35
где твз – расчетная масса взвихрившейся пыли, кг; тав – расчетная масса пыли, поступившей в помещение в результате аварийной ситуации, кг; ρст –
стехиометрическая концентрация горючей пыли в аэровзвеси, кг м–3 ; Vав – расчетный объем пылевоздушного облака, образованного при аварийной си- туации в объеме помещения, м3.
В отсутствие возможности получения сведений для расчета Vав допус- кается принимать
т = твз + тав.
Расчетную массу взвихрившейся пыли mвз определяют по формуле
твз = Kвзтп,
где Kвз – доля отложившейся в помещении пыли, способной перейти во взвешенное состояние в результате аварийной ситуации. При отсутствии экспериментальных сведений о величине Kвз допускается принимать равной
0.9; mп – масса отложившейся в помещении пыли к моменту аварии, кг. Расчетную массу пыли, поступившей в помещение в результате ава-
рийной ситуации, mав, определяют по формуле
тав = (тап + qT )Kп,
где mап – масса горючей пыли, выбрасываемой в помещение из аппарата, кг; q – производительность, с которой продолжается поступление пылевидных веществ в аварийный аппарат по трубопроводам до момента их отключения,
кг с–1; Т – время отключения, с; Kп – коэффициент пыления, представляю- щий отношение массы взвешенной в воздухе пыли ко всей массе пыли, по- ступившей из аппарата в помещение. При отсутствии экспериментальных
данных о величине Kп допускается принимать:
-Kп = 0.5 – для пылей с дисперсностью не менее 350 мкм;
-Kп = 1.0 – для пылей с дисперсностью менее 350 мкм.
Массу отложившейся в помещении пыли к моменту аварии определяют по формуле
mп = Kг (m1 + m2 ) , Ky
где Kг – доля горючей пыли в общей массе отложений пыли; Kу – коэффици- ент эффективности пылеуборки. Принимают равным 0.6 при сухой и 0.7 –
36
при влажной пылеуборке (ручной). При механизированной вакуумной пыле- уборке для ровного пола Kу принимают равным 0.9; для пола с выбоинами
(до 5 % площади) – 0.7; m1 – масса пыли, оседающей на труднодоступных для уборки поверхностях в помещении за период времени между генеральными
уборками, кг; m2 – масса пыли, оседающей на доступных для уборки поверхно- стях в помещении за период времени между текущими уборками, кг.
Масса пыли mi (i = 1; 2), оседающей на различных поверхностях в по- мещении за межуборочный период, определяется по формуле
тi = Mi (1 − α)βi, = i 1; 2 ,
где M1 = ∑M1 j – масса пыли, выделяющаяся в объем помещения за период
j
времени между генеральными пылеуборками, емая единицей пылящего оборудования M2 = ∑M2 j – масса пыли, выделяющаяся в
j
кг; М1j —масса пыли, выделя- за указанный период, кг; объем помещения за период
времени между текущими пылеуборками, кг; М2j – масса пыли, выделяемая единицей пылящего оборудования за указанный период, кг; α – доля выделя- ющейся в объем помещения пыли, которая удаляется вытяжными вентиляци- онными системами. При отсутствии экспериментальных данных о величине α
полагают α = 0; β1, β2 – доли выделяющейся в объем помещения пыли, осе- дающей соответственно на труднодоступных и доступных для уборки по-
верхностях помещения (β1 + β2 = 1).
При отсутствии сведений о коэффициентах β1 и β2 допускается прини-
мать β1 = 1, β2 = 0.
Мi (i = 1; 2) могут быть также определены экспериментально (или по аналогии с действующими образцами производств) в период максимальной загрузки оборудования по формуле
Mi = ∑(GijFij ) τi, i =1, 2 j
где G1j, G2j – интенсивность пылеотложений соответственно на труднодоступ- ных F1j (м2) и доступных F2j (м2) площадях, кг м–2 с–1; τ1, τ2 – промежуток
времени соответственно между генеральными и текущими пылеуборками, с. Расчетное избыточное давление ∆Р для гибридных смесей, содержа-
щих горючие газы (пары) и пыли, определяется по формуле
∆P = ∆P1 + ∆P2 ,
где ∆Р1 – избыточное давление, вычисленное для горючего газа (пара); ∆Р2 – избыточное давление, вычисленное для горючей пыли.
37
Расчетное избыточное давление ∆Р для веществ и материалов, способ- ных сгорать при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с
другом, определяют, полагая Z = 1 и принимая в качестве Нт энергию, выде- ляющуюся при взаимодействии (с учетом сгорания продуктов взаимодей- ствия до конечных соединений), или экспериментально в натурных испыта- ниях. В случае, когда определить величину ∆Р не представляется возмож- ным, следует принимать ее превышающей 5 кПа.
Согласно приложению СП 12.13130.2009 определение категорий по- мещений В1 – В4 осуществляют путем сравнения максимального значения удельной временной пожарной нагрузки (далее – пожарная нагрузка) на лю- бом из участков с величиной удельной пожарной нагрузки, приведенной в табл. 12.
Таблица 12
Категория |
Удельная пожарная |
|
нагрузка g на участке, |
Способ размещения |
|
помещения |
–2 |
|
|
МДж м |
|
В1 |
Более 2200 |
Не нормируется |
В2 |
1401–2200 |
В соответствии с Б.2 СП 12.13130.2009 |
В3 |
181–1400 |
В соответствии с Б.2 СП 12.13130.2009 |
В4 |
1–180 |
На любом участке пола помещения пло- |
|
|
щадь каждого из участков пожарной |
|
|
нагрузки не более 10 м2. Способ |
|
|
размещения участков пожарной нагрузки |
|
|
определяется согласно Б.2 СП |
|
|
12.13130.2009 |
Пункт Б.2 приложения СП 12.13130.2009. При пожарной нагрузке, включающей в себя различные сочетания (смесь) легковоспламеняющихся, горючих, трудногорючих жидкостей, твердых горючих и трудногорючих ве- ществ и материалов в пределах пожароопасного участка пожарная нагрузка Q, МДж, определяется по формуле
n |
|
, |
|
Q = ∑G Qp |
|
||
i |
нi |
|
|
i=1 |
|
|
|
где G – количество i-го материала пожарной нагрузки, кг; Qp |
– низшая теп- |
||
i |
|
нi |
|
|
|
|
лота сгорания i-го материала пожарной нагрузки, МДж кг–1.
Удельная пожарная нагрузка g, МДж м–2, определяется из соотношения
g = Q , S
где S – площадь размещения пожарной нагрузки, м2 (но не менее 10 м2).
38
ТРЕБОВАНИЯ ПО ОГНЕСТОЙКОСТИ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
Здания и сооружения, а также их части, выделенные противопожарны- ми стенами 1-го типа (пожарные отсеки), согласно СНиП 2.01.02-85* подраз- деляются по степени огнестойкости. Она определяется минимальными пре- делами огнестойкости строительных конструкций и максимальными преде- лами распространения огня по этим конструкциям (табл. 13). Примерные конструктивные характеристики зданий по степени их огнестойкости приве- дены в табл. 14.
Пределы огнестойкости конструкций. За предел огнестойкости стро-
ительных конструкций принимается время (в часах и минутах) от начала их огневого стандартного испытания до возникновения одного из предельных состояний по огнестойкости.
Таблица 13
огнестойкостиСтепень зданий |
Минимальные пределы огнестойкости строительных конструкций, ч (над чертой), |
|||||||||||||||
лестинесущие- клетокничных |
|
самонесущие |
|
нененаружные- чистомв(сущие- навесныхизле )панелей |
неневнутренние- |
перего(сущие- )родки |
Колонны |
площадкиЛестничные, |
ступени,косоуры, балки и лестничныхмаршиклеток |
настилы,Плиты(в том |
утеплителемсчисле ) и несущиедругиеперекры- |
тий |
настилы,Плиты(в |
утепсчислетом- прогои)лителем- ны |
фермы,Балки, рамы,арки |
|
|
|
и максимальные пределы распространения огня по ним, см (под чертой) |
||||||||||||||
|
|
|
|
Стены |
|
|
|
|
|
|
|
|
Элементы покры- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тий |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
2.5 |
|
1.25 |
|
0.5 |
|
0.5 |
2.5 |
|
1 |
|
1 |
|
|
0.5 |
0.5 |
|
0 |
|
0 |
|
0 |
|
0 |
0 |
|
0 |
|
0 |
|
|
0 |
0 |
II |
2 |
|
1 |
|
0.25 |
|
0.25 |
2 |
|
1 |
|
0.75 |
|
|
0.25 |
0.25 |
|
0 |
|
0 |
|
0 |
|
0 |
0 |
|
0 |
|
0 |
|
|
0 |
0 |
III |
2 |
|
1 |
|
0.25 0.5 |
|
0.25 |
2 |
|
1 |
|
0.75 |
|
|
н. н. |
н. н. |
|
0 |
|
0 |
|
0 40 |
|
40 |
0 |
|
0 |
|
25 |
|
|
н. н. |
н. н. |
IIIа |
1 |
|
0.5 |
|
0.25 |
|
0.25 |
0.25 |
|
1 |
|
0.25 |
|
|
0.25 |
0.25 |
|
0 |
|
0 |
|
40 |
|
40 |
0 |
|
0 |
|
0 |
|
|
25 |
0 |
IIIб |
|
|
|
|
0.25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.25 |
|
|
1 |
|
0.5 |
|
0 |
|
0.25 |
1 |
|
0.75 |
|
0.75 |
|
|
0 |
0.75 |
|
40 |
|
0 |
|
0.5 |
|
40 |
40 |
|
0 |
|
25 |
|
|
0.5 |
25(40) |
|
|
|
|
|
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
25(40) |
|
IV |
0.5 |
|
0.25 |
|
0.25 |
|
0.25 |
0.5 |
|
0.25 |
|
0.25 |
|
|
н. н. |
н. н. |
|
40 |
|
40 |
|
40 |
|
40 |
40 |
|
25 |
|
25 |
|
|
н. н. |
н. н. |
IVа |
0.5 |
|
0.25 |
|
0.25 |
|
0.25 |
0.25 |
|
0.25 |
|
0.25 |
|
|
0.25 |
0.25 |
|
40 |
|
40 |
|
н.н. |
|
40 |
0 |
|
0 |
|
0 |
|
|
н. н. |
0 |
V |
|
|
|
|
|
|
Не |
нормируются |
|
|
|
|
|
|
Примечания:
1.В скобках приведены пределы распространения огня для вертикальных и наклон- ных участков конструкций.
2.Сокращение “н.н.” означает, что показатель не нормируется.
39
Пределы огнестойкости строительных конструкций определяются в усло- виях стандартных испытаний. Наступление пределов огнестойкости несущих и ограждающих строительных конструкций в условиях стандартных испытаний или в результате расчетов устанавливается по времени достижения одного или последовательно нескольких из следующих признаков предельных состояний:
1)потеря несущей способности (R);
2)потеря целостности (Е);
3)потеря теплоизолирующей способности вследствие повышения тем- пературы на необогреваемой поверхности конструкции до предельных значе- ний (I) или достижения предельной величины плотности теплового потока на нормируемом расстоянии от необогреваемой поверхности конструкции (W).
Таблица 14
Степень |
Конструктивные |
характеристики |
|
Здания с несущими и ограждающими |
конструкциями из естественных или |
Iискусственных каменных материалов, бетона или железобетона с примене- нием листовых и плитных негорючих материалов
IIТо же. В покрытиях зданий допускается применять незащищенные стальные конструкции Здания с несущими и ограждающими конструкциями из естественных или
искусственных каменных материалов, бетона или железобетона. Для пере- крытий допускается использование деревянных конструкций, защищенных
IIIштукатуркой или трудногорючими листовыми, а также плитными материа- лами. К элементам покрытий не предъявляются требования по пределам ог- нестойкости и пределам распространения огня, при этом элементы чердачно- го покрытия из древесины подвергаются огнезащитной обработке
Здания преимущественно с каркасной конструктивной схемой. Элементы IIIа каркаса – из стальных незащищенных конструкций. Ограждающие кон- струкции – из стальных профилированных листов или других негорючих ли-
стовых материалов с трудногорючим утеплителем
Здания преимущественно одноэтажные с каркасной конструктивной схемой. Элементы каркаса – из цельной или клееной древесины, подвергнутой огне- защитной обработке, обеспечивающей требуемый предел распространения огня. Ограждающие конструкции – из панелей или поэлементной сборки,
IIIб выполненные с применением древесины или материалов на ее основе. Дре- весина и другие горючие материалы ограждающих конструкций должны быть подвергнуты огнезащитной обработке или защищены от воздействия огня и высоких температур таким образом, чтобы обеспечить требуемый предел распространения огня.
Здания с несущими и ограждающими конструкциями из цельной или клее- ной древесины и других горючих или трудногорючих материалов, защищен- ных от воздействия огня и высоких температур штукатуркой или другими
IV листовыми или плитными материалами. К элементам покрытий не предъяв- ляются требования по пределам огнестойкости и пределам распространения огня, при этом элементы чердачного покрытия из древесины подвергаются огнезащитной обработке
40
Здания преимущественно одноэтажные с каркасной конструктивной схемой. IVа Элементы каркаса – из стальных незащищенных конструкций. Ограждающие конструкции – из стальных профилированных листов или других негорючих
материалов с горючим утеплителем.
VЗдания, к несущим и ограждающим конструкциям которых не предъявляют- ся требования по пределам огнестойкости и пределам распространения огня
Предел распространения огня – время (в часах или минутах) от нача- ла огневого стандартного испытания образцов до наступления любого из признаков, характеризующих распространение огня по конструкциям. За предел распространения огня принимается размер поврежденной зоны об- разца в плоскости конструкции от границы зоны нагрева перпендикулярно ей до наиболее удаленной точки повреждения (для вертикальных конструкций – вверх, для горизонтальных – в каждую сторону) согласно методике прил. 1 к СНиП 2.01.02 – 85*. Повреждением считается обугливание или выгорание материалов, обнаруживаемое визуально, а также оплавление термопластич- ных материалов.
Взданиях I и II степеней огнестойкости допускается применять перего- родки из гипсокартонных листов по ГОСТ 6266-89 с каркасом из негорючих материалов с пределами огнестойкости не менее соответственно 1 и 0.5 ч. При этом в общих коридорах, лестничных клетках, вестибюлях, холлах и фойе гипсокартонные листы не допускается окрашивать горючими красками.
Конструкции, образующие уклон пола в зальных помещениях, должны соответствовать нормам, установленным в табл. 13 для плит, настилов и дру- гих несущих конструкций перекрытий.
Взданиях всех степеней огнестойкости кровлю, стропила и обрешетку чердачных покрытий, полы, двери, ворота, переплеты окон и фонарей, а так- же отделку (в том числе облицовку) стен и потолков независимо от нормиру- емых пределов распространения огня по ним допускается выполнять из го- рючих материалов. При этом стропила и обрешетку чердачных покрытий (кроме зданий V степени огнестойкости) следует подвергать огнезащитной обработке. Качество огнезащитной обработки должно быть таким, чтобы по- теря массы огнезащищенной древесины при испытании по СТ СЭВ 4686-84 не превышала 25 %.
Взданиях с чердаками (за исключением зданий V степени огнестойко- сти) при устройстве стропил и обрешетки из горючих материалов не допус- кается применять кровли из горючих материалов.
Впомещениях, в которых производятся, применяются или хранятся го- рючие жидкости, полы следует выполнять из негорючих материалов.
Взданиях всех степеней огнестойкости, кроме V, не допускается вы- полнять облицовку из горючих материалов и оклейку горючими пленочными материалами стен и потолков в общих коридорах, в лестничных клетках, ве- стибюлях, холлах и фойе, а также устраивать из горючих материалов полы в вестибюлях, лестничных клетках и лифтовых холлах.