3535
.pdfA'х =Pх.а.tц, |
(3.12) |
|||
|
|
|
|
|
где tц - время цикла, с.
При этом надо учитывать и мощность холостого вращения двигателя. Работа Aх.м учитывается только при работе пресса в режиме одиночных ходов при наличии паузы между ходами ползуна
|
|
|
|
|
|
A |
|
f |
|
|
r |
|
|
G |
|
370 t п |
|
, |
|
|
(3.13) |
||||||
|
|
|
|
|
х. м . |
м |
м |
|
м |
n м |
к л |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где |
fм |
- коэффициент трения в подшипнике маховика; |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
rм |
- радиус опоры подшипника маховика, м; |
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
Gм - вес маховика, Н; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
tп |
- время паузы, с; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
nм |
- частота вращения маховика, с-1. |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
Работа устройства (Дж) подачи определяется по |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
эмпирической формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
B F |
2 |
, |
|
|
|
|
|
(3.14) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
где |
В |
- коэффициент, выбираемый по табл. 3.4; |
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
Fн - номинальное усилие, МН. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
Для однокривошипного пресса: |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
простого действия открытые - F |
н=0,025-2,5 МН; |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
простого действия закрытые - F |
н=1-1,6 МН; |
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
двойного действия - Fн=0,63-6,3 МН. |
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.4 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значения коэффициента B |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
Подача |
|
|
|
|
|
|
Скорость подачи материала, м/с |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
До 3 |
|
|
5 |
|
|
|
|
10 |
15 |
|
|
|||||
|
|
Валковая |
|
или |
1000 |
|
|
3200 |
|
|
|
4000 |
6300 |
||||||||||||||
|
|
грейферная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Револьверная |
|
|
|
630 |
|
|
|
2000 |
|
|
|
2500 |
4000 |
Работа холостого хода характеризует качество изготовления машины. Для каждого типоразмера машины существует своя нормативная работа холостого хода, отвечающая удовлетворительному качеству ее изготовления.
Ориентировочные величины A т.и, Aх’, Aм, C для различных типов прессов приведены в табл. 3.5.
Таблица 3.5 Ориентировочные величины Aт.и, Aх’, Aм, C
Тип |
Диапазон |
Aт. и.* |
|
|
т.о |
|
С**, |
|
Aх * |
|
Aм * |
p* |
|||||||
пресса |
номи- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
МН/м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F н Sрп |
|
|
|
|
|
F н Sрп |
F н Sрп |
|
|||||||
|
нальных |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
усилий, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
однокриво |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
шипные |
25 - 2 500 |
|
|
0,1 |
- |
0,9 |
- |
200 – |
0,1- |
0,1 |
0,3- |
||||||||
открытые |
|
|
|
|
|
0,01 |
|
|
0,7 |
|
800 |
0,01 |
|
|
0,1 |
||||
однокриво |
1000 |
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
шипные |
16000 |
|
|
|
|
0,2 |
- |
0,8 |
- |
500- |
0,08- |
0,1- |
0,8- |
||||||
закрытые |
|
|
|
|
|
0,05 |
|
|
0,6 |
|
2400 |
0,02 |
0,02 |
0,4 |
|||||
двухкриво |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
шипные |
1 000 – |
|
|
|
0,2 |
- |
0,8- |
|
700- |
0,06- |
0,06- |
0,6- |
|||||||
закрытые |
31 500 |
|
|
|
|
0,05 |
|
|
0,6 |
|
4 000 |
0,02 |
0,02 |
0,2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл. 3.5 |
|||||
четырехкр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ивошипны |
4 000 |
|
- |
|
0,2 |
- |
0,8- |
|
700 - |
0,06- |
0,06- |
0,6- |
|||||||
е |
20 000 |
|
|
|
|
0,05 |
|
|
0,6 |
|
4 000 |
0,02 |
0,02 |
0,2 |
|||||
закрытые |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечания:
*- большие значения для меньшего хода и меньшего усилия;
** - большие значения для больших номинальных усилий.
Промежуточные значения следует находить интерполяцией.
Работа всех кривошипных КШМ характеризуется резким периодическим изменением момента Мс сил сопротивления в зависимости от угла поворота кривошипного вала. В пределах угла операции оп (рис. 3.8) момент достигает весьма больших значений, так как в это время машина деформирует материал заготовки.
Угол оп, в пределах которого осуществляется операция, так называемый рабочий угол, у большинства КШМ составляет 5-10% полного оборота кривошипного вала. После окончания рабочей операции момент Мс резко уменьшается до величины Мх.х, обусловленной лишь силами трения при холостом ходе машины.
При применении маховика с моментом инерции Jм наибольшая нагрузка двигателя уменьшается. Во время деформации заготовки вращение маховика замедляется, и он начинает развивать момент, имеющий тот же знак, что и момент ЭД. Таким образом, наибольший момент нагрузки преодолевается суммой моментов двигателя и маховика.
В пределах угла холостого хода хх нагрузка Мс = Мх.х. мала, маховик разгоняется и энергия, отданная им за время операции, восстанавливается. Изменение угловой скорости
Мс
|
Мс |
|
Мхх |
оп |
хх |
Рис. 3.8. Зависимость момента нагрузки от угла поворота кривошипного вала
маховика в зависимости от угла поворота кривошипного
вала |
показано |
на |
рис. 3.8. Вследствие |
малости |
отношения |
|
|
|
оп / 2 характер изменения момента в пределах угла операции оп существенного значения не имеет. Поэтому график, показанный на рис. 3.8, часто заменяют более простым графиком, представленным на рис. 3.9.
Здесь Моп = Aоп / оп - средний момент операции с учетом потерь, к углу операции; Мхх= Aхх / хх - средний момент холостого хода, равный отношению энергии
холостого хода к углу |
хх, на котором он осуществляется. |
|||
|
При идеальном |
маховике с |
моментом |
инерции |
J |
нагрузка на валу двигателя |
была бы |
выравнена |
полностью, и двигатель работал бы со средним моментом
(3.15)
Мс |
Моп |
|
|
|
Моп |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Аоп |
|
|
|
|
|
|
|
Мср |
|
|
|
|
0 |
|
|
|
Мхх |
|
|
|
|
оп |
хх |
|
оп |
|
||
|
|
|
|
||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
Рис. 3.9. Упрощенный график нагрузки КШМ |
|
||||||
|
M |
с р |
М о п |
о п |
М хх |
хх . |
(3.15) |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Двигатель можно было бы выбрать на номинальный момент Мн=Мср.. В реальных условиях при обычно применяемых маховиках нагрузка на валу ЭД полностью не выравнивается. В этом случае следовало бы строить график зависимости момента на валу ЭД от времени и определять наибольшее и среднее квадратичное значения момента электродвигателя.
При ориентировочных расчетах номинальный момент электродвигателя обычно выбирают по формуле
Мн =k·Mср |
(3.16) |
где k - коэффициент запаса, учитывающий неточности расчета и выбираемый на основании опыта в пределах k =
1,2 - 1,5.
Номинальная мощность электродвигателя при этом, полагая, что ср = н , равна Pн = kPср.
Определение энергии при графическом задании нагрузки от хода ползуна пресса F(S)
Рассмотрим последовательность действий при графическом задании нагрузки от хода ползуна пресса F(S). При этом график технологической нагрузки разбивается на отдельные участки (рис. 3.10), на которых изменение нагрузки можно представить по линейному закону (линейно-кусочная аппроксимация).
Ввиду того, что зависимость хода ползуна от угла поворота нелинейная, то желательно, чтобы величина участка была не более 5 % от номинального хода пресса. Для упрощения расчета количество участков принимается равным двадцати.
F,Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
F1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F 20 |
|
|
F3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
2 |
|
3 |
|
4 |
|
... |
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S1=0 |
S2 |
S3 |
S4 |
|
S5 |
S20 |
S21=Sрп |
S, м |
Рис. 3.10. Разбиение графика нагрузки на участки
i |
Si, м |
Fi, Н |
1 |
S1 |
F1 |
2 |
S2 |
F2 |
... |
... |
... |
n |
Sn |
Fn |
n+1 |
Sn+1 = Spn |
Fn+1 = 0 |
|
|
|
Численные данные, полученные согласно графику, изображенному на рис. 3.10, заносятся в табл. 3.6.
Таблица 3.6
Для каждого значения Si определяем вспомогательную величину
m |
i |
(1 |
)2 k 2 |
|
S |
, |
(3.17) |
|
|||||||
|
|
|
R |
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где - безразмерный коэффициент, зависящий от вида нагрузки (при сжатии =1, при растяжении
к - коэффициент дезаксиала, в пределах от 0,14 до 0,85; - коэффициент шатуна;
R - радиус кривошипа, м;
Si - текущий ход прессования, м.
Значения угла поворота кривошипа, соответствующие значениям хода ползуна, определяются по формуле
|
arcsin |
m i |
2 |
2 |
|
k 2 1 |
|
arcsin |
|
m i |
|
|
|
, (3.18) |
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|||
2 |
|
|
k 2 |
m 2 |
k 2 |
m 2 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
i |
|
|
|
где 0 - установочный угол кривошипа в нижнюю мертвую точку (НМТ).
Угол между продольной осью шатуна и осью движения
ползуна |
|
|
|
|
i arcsin |
sin( 0 |
i ) |
k , |
(3.19) |
Значения плеча крутящего момента на рабочем валу в зависимости от угла поворота кривошипа mki (в м)
mki R |
sin( |
0 |
i |
|
|
|
i ) |
|
|
1 |
|
|
1 |
cos( |
0 |
i |
) |
da |
|
cos |
|
|
|
|
2 |
cos |
|
a |
cos |
|
|
|
|||||
|
|
|
i |
|
|
i |
|
i |
|
|
|
|||||||
|
cos( |
0 |
|
i |
) |
|
db |
|
|
do |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
b |
cos |
|
|
|
|
o |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.20) |
Значения крутящего момента на рабочем валу Mki, соответствующие значениям хода ползуна при i = 1,2,3,..., 20 вычисляют по формуле
Mki = Fi.mki, |
(3.21) |
Полученные значения заносятся в табл.3.7.
|
|
|
|
|
Таблица 3.7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
Si, м |
Fi, Н |
i, град. |
mki, м |
|
Mki, Н.м |
1 |
Si=0 |
F1 |
1 |
mk1 |
|
Mk1 |
2 |
S2 |
F2 |
2 |
mk2 |
|
Mk2 |
|
|
|
|
|
|
|
... |
... |
... |
... |
... |
|
... |
|
|
|
|
|
|
|
19 |
S19 |
F19 |
19 |
mk19 |
|
Mk19 |
|
|
|
|
|
|
|
20 |
S20= Spn |
F20 |
i20= pn |
mk20 |
|
Mk20 |
|
|
|
|
|
|
|
Далее выбирается наибольший крутящий момент из
табл. 3.7, который принимают за расчетный Mр=Mkimax , Н.м. Из табл. 3.7 при i=20 находим значение рабочего угла
поворота кривошипа (рабочего угла прессования) |
pn. |
|||
Идеальная работа деформации заготовки Ат.и (Дж) |
||||
определяется по формуле |
|
|||
|
1 |
20 |
|
|
A т.и |
|
(Fm 1 Fm ) (Sm 1 Sm ) . |
(3.22) |
|
2 |
||||
|
m 1 |
|
Данные для вычисления берутся из табл. 3.7.
Определение энергии при аналитической форме задания нагрузки от хода ползуна пресса F(S)
Рассмотрим последовательность действий при задания технологической нагрузки в виде функции F(S) от хода ползуна. В этом случае во входные данные необходимо
добавить шаг изменения ползуна |
|
S в метрах. |
|
|||||||||
Приведем функциональные зависимости нагрузки для |
||||||||||||
некоторых технологических операций /26/: |
|
|||||||||||
1) |
для |
операции |
холодного |
прессования |
||||||||
металлопорошка F(S) имеет вид |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
F (S) |
Fн |
1 |
|
1 |
|
|
S |
; |
(3.23) |
||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
Sр п |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2) для операции холодной высадки F(S) |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
F (S) |
Fн |
|
1 |
|
S |
, |
|
|
(3.24) |
||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
Sр п |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где F - текущее значение усилия на ползуне, Н; S - текущее значение хода ползуна, м.
Значения Fi вычисляют по заданной аналитической зависимости F(S) через шаг изменения хода ползуна S, равный
5 % от Sрп.
Далее составляется табл. 3.7, для которой рассчитываются необходимые параметры через шаг изменения хода ползуна S с использованием формул
(3.17)– (3.21).
Как и в задаче с графическим заданием нагрузки находят величины Mp и pn.
Идеальная работа |
деформации |
заготовки Aт.и (или |
исходного материала) |
в общем |
случае находится |
интегрированием заданной аналитической зависимости
|
Sp |
|
A т.и |
F (S) dS |
(3.25) |
|
0 |
|
Интегрируя, можно получить следующие соотношения:
- для операции холодного прессования металлопорошка
A т .и |
100 1 |
|
|
Fн Sр п , |
(3.26) |
|
4 |
||||||
|
|
|
|
|||
- для операции холодной высадки |
|
|||||
A т.и |
20 Fн |
Sрп . |
(3.27) |
Перед началом расчета по нижеприведенным формулам необходимо задать режим работы пресса и коэффициент использования числа ходов.
Для расчета нужно ввести значение коэффициента использования числа ходов пресса pх из интервала (0,3-0,1), причем для меньшего значения Fн берется большее значение
pх.
Работа холостого хода пресса (Дж )