Реакции от сил в зацеплении

В вертикальной плоскости

: ;

Н;

: ;

Н.

Проверка:

: ; 557,8 – 1209 + 651,2 = 0.

Реакции определены правильно.

В горизонтальной плоскости

: ;

Н;

: ;

Н.

Проверка:

; ; .

Реакции определены правильно.

Реакции от силы F_M

Реакция в точке В:

: ;

Н.

Определение реакций от силы F_M в точке С:

: ;

Н.

Проверка:

: ; .

Реакции определены правильно.

Определим реакции в точках С и В.

Суммарная реакция в точке С от сил в зацеплении

Н.

Суммарная реакция в точке В от сил в зацеплении

Н.

Суммарные реакции в точках С и В с учетом нагрузки от муфты

Н;

Н.

Обычно подшипниковую опору, воспринимающую внешнюю осевую нагрузку F_а от сил в зацеплении, обозначают цифрой 2. В данной схеме это будет опора В, поэтому все обозначения, имеющие индекс 2, относятся к опоре В, а индекс 1 – к опоре С (см. рис. 6.10).

Определяем эквивалентные нагрузки:

; ; .

Предполагаем тяжелый режим работы, K_Е = 0,8.

Н; Н; Н.

Расчетные осевые силы от действия радиальных нагрузок для радиально-упорных конических роликоподшипников определяются с учетом соотношения внутренних осевых сил S = 0,8еF_r по табл. 6.15, причем F_r = R_E.

Рис. 6.11. Расчетная схема для подшипников быстроходного вала конического редуктора с круговыми зубьями.

Таблица 6.15

Расчетные осевые силы для радиально-упорных

конических роликоподшипников

Условия нагружения	Осевые силы
S1 ≥ S2; FEa ≥ 0	Fa1 = S1; Fa2 = FEa + Fa1
S1 < S2; FEa ≥ S2 – S1
S1 < S2; FEa < S2 – S1	Fa2 = S2; Fa1 = Fa2 – FEa

Определим осевые силы, возникающие от действия радиальных нагрузок

Н;

Н.

Так как S₁ < S₂, принимаем F_a1 = S₁ = 853 Н, и проверяем неравенство

F_a1 = 2 713 > S₁ – S₂ = (1 416 – 853) = 563.

Тогда F_a2 = F_Ea + F_a1 = 2 713 + 853 = 3 566 Н.

Определяем отношение и сравниваем его с предельным значением е.

При вращении внутреннего кольца V = 1.

(табл. П.17), т. е. меньше предельного значения, следовательно, осевую силу не учитываем, значит, X = 1; Y = 0.

(табл. П.17), т. е. больше предельного значения, следовательно, осевую силу необходимо учитывать.

В этом случае для всех конических роликоподшипников X = 0,4, а по данным табл. П.17 Y = 1,94.

Эквивалентная динамическая нагрузка P_r:

для опоры 1 (С)

Н;

для опоры 2 (В)

Н.

Так как Р_r2 > P_r1, то наиболее нагруженной является опора 2, по которой и подбираем подшипники.

Расчетная долговечность

ч > ч.

Необходимая долговечность обеспечена.

6.6. Смазывание передач и подшипников качения редукторов

Для уменьшения потерь мощности на трение, снижения интенсивности изнашивания трущяхся поверхностей, их охлаждения и очистки от продуктов износа, а также для предохранения от заедания, задиров, коррозии должно быть обеспечено надежное смазывание трущихся поверхностей.

Для смазывания закрытых передач широко применяют картерную систему. В корпус редуктора или коробки передач заливают масло так, чтобы венцы колес были в него погружены. Колеса при вращении увлекают масло, разбрызгивая его внутри корпуса. Масло попадает на внутренние стенки корпуса, откуда стекает в нижнюю его часть. Внутри корпуса образуется взвесь частиц масла в воздухе, которая покрывает поверхности расположенных внутри корпуса деталей.

Картерное смазывание применяют при окружных скоростях зубчатых колес и червяков до 12,5 м / с. При более высоких скоростях масло сбрасывается с зубьев центробежной силой и зацепление работает при недостаточном смазывании. Кроме того, заметно возрастают потери мощности на перемешивание масла, повышается его температура.

Выбор смазочного материала основан на опыте эксплуатации машин. Преимущественное применение для смазывания передач и подшипников качения редукторов получили смазочные масла.

Смазочные масла по производственному применению подразделяют на следующие:

• моторные (для поршневых двигателей);

• трансмиссионные (для цилиндрических, конических, спирально-конических и гипоидных передач, зубчатых редукторов, шарниров);

• индустриальные (для машин и механизмов промышленного оборудования – станков, направляющих скольжения, промышленных редукторов, прокатных станов, приборов);

• различного назначения – компрессорные, холодильные, турбинные.

Для смазывания редуктотров общемашиностроительного применения используют индустриальные масла, характеристика которых приведена в табл. 6.16.

Таблица 6.16

Характеристики индустриальных масел

Марка	Обозначение по ГОСТ 17479.4 – 87	Плотность при 20 ºС кг/м3, не более	Кинематическая вязкость при 40 ºС, мм2/с	Температура, ºС		Область применения
				вспышки в открытом тигле, не ниже	застывания, не выше
ИГП- 18 ИГП-30 ИГП-38 ИГП-49	И-Г-С-32 И-Г-С-46 И-Г-С-68 И-Г-С-68	880 885 890 895	24 … 30 35 … 50 35 … 65 70 … 85	176 200 210 215	-15 -15 -15 -15	Гидравлические системы станков автоматических линий, высокоскоростные коробки передач, мало- и средненагруженные редукторы и червячные передачи, вариаторы, подшипники
ИГП-72 ИГП-91 ИГП-114	И-Г-С-100 И-Г-С-150 И-Г-С-220	900 900 900	110 … 125 148 … 165 186 … 205	220 225 230	-15 -15 -15	Гидросистемы тяжелого прессового оборудования, шестеренчатые передачи, средненагруженные зубчатые и червячные редукторы
ИГП-152 ИГП-182	И-Т-С-320 И-Т-С-320	905 910	288 … 352 288 … 352	230 240	-15 -15	Нагруженные зубчатые и червячные передачи, коробки скоростей и другие узлы

Для сокращения номенклатуры ГСМ, используемых при эксплуатации, в редукторах приводов транспортных, строительных и дорожных машин нужно применять трансмиссионные масла.