mсл = 1 при толщине слоя досок в пакете 33 мм. Принимается по СП [1, табл.10];

n – коэффициент, учитывающий срок службы проектируемого здания, принимается по СП [1, табл. 12].

Произведение коэффициентов условий работы

3.4.1. Проверка устойчивости колонны в плоскости поперечника

В соответствии с принятым решением узла сопряжения колонны с фундаментом в плоскости поперечника колонна испытывает сжатие с изгибом. Расчетная схема колонны в плоскости поперечника приведена на рис. 32.

Условие порочности СП [1, формула (30)]:

где μо – принимается по СП [1, п. 6.23]. В данном случае μо = 2,2.

Радиус инерции поперечного сечения (см) колонны относительно оси y

rу = 0,289 hк.

Гибкость колонны в плоскости поперечника

у = lоy / rу.

Полученное значение гибкости колонны должно удовлетворять усло-

вию

у < max = 120.

43

Если полученная гибкость колонны превысит предельно допустимую, необходимо увеличить высоту поперечного сечения колонны hк и повторить расчет.

Если полученное значение у > 70, коэффициент продольного изгибау в плоскости поперечника необходимо определять по СП [1, формула (8)]:

Если у < 70, коэффициент продольного изгиба у в плоскости поперечника необходимо определять по СП [1, формула (7)]:

Коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной

3.4.2. Проверка устойчивости колонны из плоскости поперечника

В соответствии с принятым решением узла сопряжения колонны с фундаментом из плоскости поперечника колонна испытывает центральное сжатие. Расчетная схема колонны для расчета колонны из плоскости поперечника приведена на рис. 33.

Условие устойчивости для центрально сжатого элемента в соответствии с требованиями СП [1, формула (6)]:

44

4. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ УЗЛА

КРЕПЛЕНИЯ БАЛКИ К КОЛОННЕ

Соединение балки со стойкой выполнено с помощью соединительных направляющих элементов (парных накладок) на болтах (рис. 34).

Расстояние l2-3 между болтами 2 и 3

l2 3 S1 .

46

По расчетной схеме, приведенной на рис. 34, определим усилие N2 в болте 2:

Несущая способность одного болта на один шов сплачивания (условный срез) определяется по СП [1, табл. 20]. Диаметр болта принят конструктивно d 20 мм.

Несущая способность одного среза болта, определенная из условия:

a) смятия древесины в нагельном гнезде среднего элемента по СП

[1, п. 7.14 а]:

Вточке 1: Ти 250d 2 k А; ДИ

Вточках 2 и 3: Ти б250d 2 k .

Вточках 1 и 2, 3 определяем минимальную несущую способность соединения Тmin для сравнения ее с усилиями, возникающими в болтах.,50 d b kTВ точке 1:С

Определение требуемой длины опорной центрирующей прокладки

Необходимую длину опорной центрирующей прокладки находят из условия смятия древесины в месте контакта ее с колонной (см. рис. 34) по СП

[1, формула (5)]:

Площадь опорной центрирующей прокладки можно определить

Fпрокл bпрокл hпрокл .

47

Подставив в формулу (59) выражение для определения площади опорной центрирующей прокладки получим выражение для определения требуемой ее длины:

где произведение коэффициентов условия работы имеет вид

здесь Qmax – максимальное суммарное значение нагрузки от вышележащих конструкций (плит покрытия, кровли, балки) и снеговой нагрузки; Rсм,90 –

расчетное сопротивление древесины смятию поперек волокон местное. Принимается по СП [1, табл. 3].

Расчет требуемого поперечного сечения распорок между колоннами

Расчет ведется исходя из условий, что распорка имеет квадратное поперечное сечение и является элементом, сжатым с двух сторон. Следователь-

ния распорки rx rу 0,289h b .

Отсюда требуемая высота (ширина) поперечного сечения распорки оп-

ределяется из выражения

h .

Полученное значение размеров поперечного сечения распорки необходимо откорректировать в сторону увеличения с учетом сортамента пиломатериалов.

48