- •ВВЕДЕНИЕ
- •ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 1 Построение линии равновесия и рабочей линии массообменного процесса
- •ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 6 Расчет пенного скруббера
- •ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 7 Расчет электрофильтра
- •ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 8 Расчет диаметра абсорбера
- •ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 11 Расчет размеров адсорбера
- •ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 12 Расчет решеток
- •ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 15 Расчет центрифуг
- •ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 20 Расчет экстрактора
- •Контрольные вопросы и задания
- •Библиографический список
ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 15 Расчет центрифуг
Цель работы: приобрести навыки расчета центрифуг для концентрирования осадков сточных вод.
Методика расчета.
Технологический расчет центрифуг сводится к определению их производ тельности расхода энергии на центрифугирование.
Про звод тельность центрифуг
Теорет ческая производительность центрифуги VT (м3/с) опре-
деляется по общей формуле |
|
|
|
С |
VT a , |
|
|
где а – коэфф ц ент, равный для отстойных центрифуг скорости |
|||
стесненного осажден я, а для фильтрующих равен константе фильт- |
|||
|
k, определяемой опытным путем; - индекс производитель- |
||
рования |
|
|
|
ности. |
бА |
|
|
|
900 |
Вел ч на зав сит от формы барабана центрифуги и может
быть определена по формулам, представленным в таблице 32.
|
|
|
|
|
Таблица 32 |
||||
Индекс производительности центрифуг |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Центрифуги |
|
Расчетные формулы |
|||||||
|
Дr |
|
|||||||
Отстойные с коротким цилиндрическим барабаном |
|
2 n2 L r02 |
|
||||||
Отстойные с коническим барабаном |
|
n2 L r02 |
|
||||||
|
|
900 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
n2 |
|
|||
|
|
И |
|
||||||
Фильтрующие с цилиндрическим барабаном |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
900 ln |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
где - рабочий объем барабана, м3; n – частота вращения барабана, об/мин, L – длина барабана, м; R – внутренний радиус барабана, м; r0
– внутренний радиус кольцевого слоя суспензии в барабане, м. Рабочий объем барабана вычисляется по формуле
R2 r02 L.
Фактическая производительность центрифуг меньше теоретической вследствие скольжения жидкости относительно стенок барабана, образования вихревых потоков, затрудняющих оседание мелких частиц, а также вследствиеперемешивающегодействияшнекаидругихфакторов.
44
Фактическая производительность центрифуг определяется по формуле
V a ,
где - показатель эффективности работы центрифуги. Он определя-
ется по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
С |
|
х |
у |
|
z |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
А Frц |
Reц |
|
, |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ж |
|
|
где = ч - |
ж; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
критерий |
|
|
|
|
|
|
||||||
Frц |
V2 |
|
– кр терий Фруда; |
|
|
|
|
|
||||
2 |
3 |
3 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
r L |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Reц |
V ж - |
|
Рейнольдса; |
|
|
|
|
|||||
|
2 r |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
бА |
|||||||||||
|
|
0 |
|
|
ж |
|
|
|
|
|
|
|
= n/30 – угловая скорость.
Для отстойных центрифуг с коротким цилиндрическим барабаном: А = 9; х = 0,1; у = -0,1; z = 2,04. Для отстойных центрифуг со шнековой выгрузкой: А = 9,52; х = 0,16; у = -0,151; z = 0,286.
Полный расход энергии центрифуги периодического действия складывается из следующих затрат мощности:
1. на сообщение кинетической энергии суспензии (при загрузке барабана), N1;
2. на преодоление вредных сопротивлений – на трение в подшипниках N2 и трение барабана о воздух N3;
3. на срез осадка (при выгрузке барабана) N4.
Для автоматических и других периодически действующих центрифуг расход энергии при отдельных операциях различен:
при загрузке барабана: Nзаг= N1 + N2 + N3 ;
при отжиме Nотж = N2 + N3 ; |
|
||
|
Д |
||
при выгрузке барабана Nвыг = N2 + N3 |
+ N4. |
||
Затрата мощности (кВт) на сообщение кинетической энергии |
|||
N1 |
Kp R |
1 0,5 ос к , |
|
|
|||
|
204 пит |
И |
где - коэффициент заполнения рабочего объема барабана осадком; ψ= 1- (r0/R)2- отношение рабочего объема к полному объему ба-
рабана;
к= (А – В) ж – коэффициент для фильтрующих центрифуг;
к= (А –В) ж(r0/R)2 – коэффициент для отстойных центрифуг;
45
Ач см - объемная доля жидкой фазы в суспензии;
ч ж
Вч ос - объемная доля жидкой фазы во влажном осадке;
ч ж
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
пит |
– продолжительность питания центрифуги; |
|||||||||||
Кр |
|
2 R r |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
0 |
- фактор разделения. |
|
|||||||||
|
|
2g |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расход энерг (кВт) на трение в подшипниках |
||||||||||||
каченияf = 0,002). |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
N2 |
|
|
|
, |
|
|
где Р - д |
|
|
|
|
|
|
2000 |
|
|
|||
нам ческая нагрузка на подшипники, зависящая от веса за- |
||||||||||||
груженного бара ана сил, возникающих вследствие его неуравно- |
||||||||||||
|
|
дебаланса |
|
|
|
|||||||
вешенности ( |
|
), Н; |
d – диаметр цапф вала, м; f – коэффици- |
|||||||||
ент трен я (для подш пников скольжения f |
= 0,01; для подшипников |
|||||||||||
Д нам ческая нагрузка определяется по формуле |
||||||||||||
|
|
|
|
А |
||||||||
|
|
|
|
|
Р mg 1 0.002Kp , |
|||||||
где т – масса загруженного |
ара ана, кг. |
|
|
|||||||||
Расходэнергиинатрение |
ара анаовоздух(кВт)(приплотностивозду- |
|||||||||||
ха1,3кг/м3) |
|
N |
|
14,7 10 6 |
L |
3 r4 R4 |
||||||
|
|
|
|
|
3 |
Д2 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
Расход энергии (кВт) на срез осадка |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N4 |
|
|
42 |
, |
||
|
|
|
|
|
|
|
1,62 10 |
выг |
И |
|||
где l- длина режущей кромки ножа, мм; - толщина слоя осадка, мм; |
||||||||||||
- удельное сопротивлениерезанью, кгс/мм ; выг –время среза осадка, с. |
||||||||||||
Задача 15.1. |
Для разделения Q м3/ч суспензии предполагается |
использовать центрифугу непрерывного действия типа НОГШ-600 со шнековой выгрузкой. Наибольший диаметр конического барабана центрифуги 600 мм, длина барабана 1000 мм, число оборотов барабана 1400 об/мин. Определить требуемое количество центрифуг типа НОГШ-600 для обеспечения заданной производительности, если разделяемая суспензия имеет плотность жидкой фазы ж кг/м3, плотность твердой фазы тв кг/м3, вязкость жидкой фазы Н с/м2. Ско-
46
рость осаждения суспензии м/ч. Радиус свободной поверхности слоя жидкости в центрифуге 240 мм.
Таблица 33
Исходные данные и варианты
С |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|||
|
Вариант |
1 |
2 |
||||||||
|
Q м3/ч |
140 |
150 |
130 |
125 |
154 |
145 |
135 |
144 |
160 |
165 |
|
ж кг/м3 |
1000 |
1110 |
1100 |
1150 |
1200 |
1250 |
1145 |
1120 |
1250 |
1130 |
|
тв кг/м3 |
2700 |
2500 |
2300 |
2550 |
2750 |
2650 |
2600 |
2400 |
2450 |
2800 |
|
104 |
9,7 |
8,5 |
9,5 |
8,6 |
9,6 |
9,4 |
8,3 |
7,8 |
9,3 |
9,9 |
|
Вариант |
|
|
|
|
|
|
||||
|
Н с/м2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м/ч |
0,55 |
0,7 |
0,8 |
0,85 |
0,75 |
0,68 |
0,78 |
0,69 |
0,77 |
0,97 |
|
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
Q м3/ч |
170 |
175 |
180 |
185 |
190 |
195 |
200 |
205 |
210 |
215 |
ж кг/м3 |
бА |
1120 |
1250 |
1130 |
||||||
1000 |
1110 |
1100 |
1150 |
1200 |
1250 |
1145 |
||||
тв кг/м3 |
2800 |
2400 |
2700 |
2500 |
2750 |
2600 |
2650 |
2800 |
2500 |
2500 |
104 |
9,7 |
8,5 |
9,5 |
8,6 |
9,6 |
9,4 |
8,3 |
7,8 |
9,3 |
9,9 |
Н с/м2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м/ч |
0,5 |
0,7 |
0,9 |
0,55 |
0,6 |
0,8 |
0,65 |
0,9 |
0,78 |
0,8 |
Задача 15.2. Определить мощность, потребляемую центрифугой типа АГ-1800, при разделении суспензии плотностью см. Плотность жидкой фазы суспензии 1000 кг/м3, плотность твердой фазы тв, плотность получаемого осадка ос. Наружный диаметр барабана центрифуги 1848 мм, внутренний диаметр барабана 900 мм, длина барабана 780 мм, масса барабана 320 кг, диаметр цапф вала 160 мм, число оборотов барабана п. Длина режущей кромки ножа для съема осадка
680 мм. Внутренний радиус кольцевого |
слоя суспензии в барабане |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|||||
650 мм. Коэффициент заполнения барабана осадком 0,656. Продол- |
|||||||||||||
жительность питания центрифугиД3 мин, время среза осадка 1 мин. |
|||||||||||||
Удельное сопротивление резанью 0,3 кгс/мм2. |
|
|
Таблица 34 |
||||||||||
|
|
|
Исходные данные и варианты |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вариант |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
6 |
|
7 |
8 |
9 |
10 |
|
см, кг/м3 |
1165 |
1180 |
1056 |
1158 |
1163 |
|
1189 |
1190 |
1135 |
1123 |
1156 |
|
|
тв, кг/м3 |
2700 |
2500 |
2300 |
2550 |
2750 |
|
2650 |
2600 |
2400 |
2450 |
2800 |
|
|
ос, кг/м3 |
1850 |
1698 |
1980 |
1885 |
1845 |
|
1873 |
1798 |
1889 |
1900 |
1773 |
|
|
п, об./мин. |
730 |
820 |
1000 |
850 |
950 |
|
840 |
|
780 |
980 |
750 |
810 |
|
47
Окончание таблицы 34
|
Вариант |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
|
см, кг/м3 |
1176 |
1199 |
1055 |
1158 |
1169 |
1191 |
1180 |
1098 |
1087 |
1123 |
|
тв, кг/м3 |
2800 |
2400 |
2700 |
2500 |
2750 |
2600 |
2650 |
2800 |
2500 |
2500 |
|
ос, кг/м3 |
1873 |
1778 |
1879 |
1700 |
1773 |
1860 |
1688 |
1960 |
1865 |
1795 |
С |
1050 |
980 |
1100 |
810 |
730 |
820 |
1000 |
850 |
950 |
||
|
п, об./мин. |
840 |
ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 16 Расчет ф льтров для очистки сточных вод
фильтрован |
|
|
|
Цель работы: пр обрести навыки расчета фильтров для очистки |
|||
сточныхвод. |
|
|
|
Метод ка расчета. |
|
|
|
Расчет пер |
од чески действующих фильтров сводится к опре- |
||
делению про звод тельности |
фильтра с известной поверхностью |
||
я |
к определению числа фильтров с выбранной по- |
||
верхностью ф льтрования, о еспечивающих заданную производи- |
|||
тельность. |
|
|
|
Количество твердой фазы, поступающей с суспензией Gтв вы- |
|||
числяется по формуле |
Gтв |
Gc x, |
|
|
|
||
где Gc - количество суспензии, кг; |
х – содержание твердой фазы в |
||
суспензии, %. |
|
Д |
|
КоличествобполучаемогоАвлажного осадка Gос |
|||
|
|
Gос |
Gтв , |
|
|
|
1 |
где ω – влажность осадка, %. |
|
И |
|
|
|
||
Количество, получаемого фильтрата Gф = Gc - Gос. |
|||
Объем фильтрата V Gф |
, где V - объем фильтрата, м3; |
||
|
ρ |
ф |
|
ρф – плотность фильтрата, кг/м3.
Производительность одного фильтра, работающего при посто-
янном перепаде давления, |
может быть найдена исходя из уравнения |
|||||||
фильтрования |
|
|
2Rф.п. S V |
|
|
|
|
|
V |
2 |
|
|
2 p S2 |
||||
|
|
|
, |
|||||
|
r x |
r x |
||||||
|
|
|
0 |
0 |
|
0 |
0 |
где S – поверхность фильтрования, м2; Rф.п.- гидравлическое сопротивление фильтровальной перегородки, м-1; r0 – удельное объемное
48
сопротивление слоя осадка, м-2; х0 – коэффициент пропорциональности, зависящий от концентрации твердой фазы и структуры осадка; - продолжительность фильтрования; р – перепад давления, Па.
Для проведения расчетов по этому уравнению, необходимо экспериментально определить величины r0, Rф.п. и х0, которые называются константами фильтрования.
Исходя из данных эксперимента, вычисляют удельную производительность ф льтра q по формуле
|
|
|
q |
V |
|
|
h |
|
|
|
||||
уравнение |
|
|
|
|
|
ос |
, |
|
|
|
||||
S |
|
х |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
||
Сгде hос – высота слоя осадка, м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Подставляя в |
|
фильтрования q вместо V/S, получаем |
||||||||||||
|
|
|
r x |
|
|
|
Rф.п |
|||||||
с |
обой |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
0 |
|
0 |
q |
|
|
|
|
|||
q |
|
2 p |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
p . |
|||||||
Этоуравнен епредставляет |
|
|
|
уравнениепрямойу=Ах+В,где |
||||||||||
A |
r0 |
x0 |
, |
|
|
B |
Rф.п. |
. |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
А |
||||||||||||||
|
|
|
2 p |
|
|
|
|
|
|
p |
Для определения констант фильтрования проводят эксперимент на модельном фильтре, в процессе которого замеряют во времени объем получаемого фильтрата и о ъем осадка (Vос= х0V).
Общуюпродолжительностьработыфильтраопределяютпоформуле
об в.п. ,
находят, исходя из уравнения фильтрования, если известны константы фильтрования
q2 |
r x |
q |
Rф.п. |
||
0 0 |
|
|
|||
2 p |
p |
||||
|
|
||||
|
Д |
||||
При заданной суточной производительности фильтрующей уста- |
новки Vуст определяют число циклов фильтрования на одном фильтре а, котороенеобходимодляобеспечениязаданнойпроизводительности.
a Vуст |
V |
И |
|
||
|
|
|
Число циклов фильтрования, которое можно осуществить на |
||
одном фильтре в сутки b определяют по формуле |
||
b c |
, |
|
|
об |
|
где с – рабочая продолжительность суток. |
|
|
Требуемое число фильтров N=a/b. |
|
|
49
Задача 16.1. Определить производительность фильтра и требуемое число фильтров, необходимое для обеспечения производительности Vуст,м3/ч, если допустимая толщина слоя осадка hос, мм, сопротивление слоя осадка 9,5 1012 м-2, сопротивление фильтровальной пере-
С3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
городки 4 1010 м-1, перепад давления р, Н/м2, вязкость фильтрата |
|
|||||||||||
|
1,01 10-3 Н с/м2, объем осадка на 1 м3 фильтрата 0,01 м3/м3, поверх- |
|
|||||||||||
|
ность фильтра 0,05 м2. Время вспомогательных операций 20 мин. |
|
|||||||||||
|
|
|
Исходные данные и варианты |
|
Таблица 35 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вариант |
3 |
|
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
10 |
||
|
Вариант |
1 |
2 |
|
|
||||||||
|
Vуст,м /ч |
3,0 |
0,5 |
2,5 |
|
2,2 |
1,1 |
0,4 |
1,2 |
0,7 |
0,8 |
|
1,5 |
|
hос, мм |
50 |
25 |
30 |
|
22 |
15 |
20 |
45 |
33 |
35 |
|
40 |
|
р 104,Н/м2 |
бА |
5,5 |
3,3 |
4,7 |
|
5,1 |
||||||
|
5 |
4,5 |
3 |
|
3,5 |
3,2 |
4 |
|
|||||
|
|
11 |
12 |
13 |
|
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
|
20 |
|
Vуст,м3/ч |
2 |
2,5 |
1,3 |
|
2,8 |
3,5 |
0,8 |
0,9 |
1,1 |
0,7 |
|
1,2 |
|
hос, мм |
15 |
20 |
45 |
|
33 |
35 |
50 |
25 |
30 |
22 |
|
25 |
|
р 104,Н/м2 |
4 |
5,5 |
3,3 |
|
4,7 |
5,1 |
5 |
4,5 |
3 |
3,5 |
|
3,2 |
Задача 16.2. Определить фильтрующую поверхность нутчфильтра, если общая продолжительность цикла фильтрования составляет τ, удельная производительность фильтра за один цикл q м3/м2. Количество суспензии G, содержание в ней твердой фазы x. Полученный осадок имеет влажность ω, плотность фильтрата ρф.
Таблица 36
Исходные данные и варианты
Вариант |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
7 |
8 |
9 |
10 |
|
τ, ч |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
1 |
|
2 |
И |
|
||
|
3 |
4 |
5 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|||||
q, м3/м2 |
0,547 |
0,478 |
0,582 |
0,489 |
0,455 |
0,555 0,513 0,499 0,577 0,584 |
||||||
G, кг |
2500 |
2600 |
2400 |
2300 |
2700 |
2800 |
2900 |
2450 |
2550 |
2650 |
|
|
x, % |
10 |
15 |
8 |
13 |
11 |
18 |
|
20 |
12 |
10 |
9 |
|
ω, % |
60 |
50 |
55 |
45 |
65 |
50 |
|
55 |
60 |
65 |
45 |
|
ρф, кг/м3 |
1010 |
1015 |
1013 |
1020 |
1030 |
1025 |
1035 |
1040 |
1023 |
1045 |
|
|
Вариант |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
|
17 |
18 |
19 |
20 |
|
τ, ч |
3 |
5 |
6 |
7 |
4 |
2 |
|
6 |
1 |
5 |
4 |
|
q, м3/м2 |
0,512 |
0,592 |
0,544 |
0,466 |
0,533 |
0,522 0,566 0,515 0,551 0,566 |
|
|||||
G, кг |
2750 |
2850 |
2900 |
2950 |
2200 |
2250 |
2260 |
2800 |
3000 |
3100 |
|
|
x, % |
11 |
18 |
20 |
12 |
10 |
9 |
|
10 |
15 |
8 |
13 |
|
ω, % |
50 |
55 |
60 |
65 |
45 |
60 |
|
50 |
55 |
45 |
65 |
|
ρф, кг/м3 |
1028 |
1035 |
1045 |
1050 |
1048 |
1035 |
1055 |
1033 |
1029 |
1060 |
|
50
Задача 16.3. Определить удельное сопротивление осадка и фильтровальной перегородки на основе следующих опытных данных:
|
|
|
|
|
|
Опытные данные |
|
|
|
|
Таблица 37 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
, сек |
|
|
|
|
|
V, л |
|
|
|
|
|
С |
70 |
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
225 |
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
455 |
|
|
|
|
|
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
770 |
|
|
|
|
|
40 |
|
|
|
|
|
|
Вариант |
|
S, перепад давления р, температура |
|||||||||||||
|
Поверхность ф льтрования |
|||||||||||||||
|
20 о . Объем осадка на 1 м3 фильтрата 0,01 м3/м3. |
|
|
Таблица 38 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
Исходные данные и варианты |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
1 |
2 |
3 |
|
4 |
5 |
6 |
7 |
|
8 |
|
9 |
10 |
||
|
S, м2 |
0,05 |
0,04 |
0,06 |
0,07 |
0,09 |
0,05 |
0,04 |
|
0,06 |
|
0,07 |
0,06 |
|||
|
р, Па |
50000 |
45000 |
48000 |
47000 |
49000 |
49500 |
48500 |
51000 |
50100 |
51200 |
|||||
|
Вариант |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
|
18 |
|
19 |
20 |
|||
|
S, м2 |
0,06 |
0,07 |
0,09 |
0,05 |
0,04 |
0,05 |
0,04 |
|
0,06 |
|
0,07 |
0,09 |
|||
|
р, Па |
49100 |
49200 |
48500 |
48600 |
49300 |
49600 |
49700 |
48100 |
48300 |
49200 |
|||||
|
|
|
|
ПРАКТИЧЕСК Я Р БОТА № 17 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
Расчет флотаторов |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
Цель бАработы: приобрести навыки расчета флотационных установок, процесса адсорбционной очистки и ионного обмена для очистки сточных вод.
где Q – расход сточных вод, м3/ч; t – время, ч.И Пропускная способность флотатора Qф, м3/ч
Методикарасчета Расчетимпеллернойустановкипроводятпоследующимформулам.
Объем флотационной камеры V, м3
V 0,025Q t , |
(1) |
Qф 36dи2H /0,025t ,
где dн – диаметр импеллера, м; Н - высота флотационной камеры, м. Количество, подаваемого импеллером воздуха Qв, м3/с
Qв 2,78 10 4 Вуд f ,
51
где Вуд – удельный расход воздуха, м3/(м2 ч); f – площадь водного зеркала флотационной камеры, м2.
При расчете электрофлотатора объем флотационной камеры рассчитывают по формуле (1). Если электрофлотационный аппарат работает по схеме «электрокоагуляция – электрофлотация», то объемы камер для коагуляции Vк и для флотации Vф выбирают равными, то есть Vк = Vф = V/2.
Глуб ну камер электрокоагуляции и электрофлотации выбирают
в пределах 1,4…1,5 м. |
|
|
|
|
оотношен е дл ны А |
ширины Ш камер выбирается как 2 1. |
|||
Ч сло пласт н электродов nэ, размещаемых в установке вычис- |
||||
С |
|
|
|
|
ляется по формуле |
|
В 2а1 а2 |
|
|
nэ |
|
, |
||
|
||||
и |
|
а2 |
||
|
|
|
||
бА |
||||
где а1 - вел ч на зазора между крайними пластинами и стенками ка- |
||||
меры, равная 100 мм; а2 – величина зазора между пластинами, равная |
||||
15…20 мм; - толщ на пластин, равная 6…10 мм; В – ширина сек- |
||||
ции, определяемая в зависимости от производительности установки |
(при Q 90 м3/ч, В = 2 м, при Q 90 м3/ч , В = 2,5…3 м).
Продолжительность ра оты анодных пластин (сут.) можно определить по формуле
|
nэ S k |
, |
|
||
|
Д |
|
|
Q CAl |
|
где - плотность материала анода, кг/м3 (для алюминия = 2700 |
кг/м3); S - рабочая поверхность электродов, равная S = А(Ш – 0,2) м; |
|||
k – коэффициент использования материала электродов, равный |
|||
|
|
И |
|
0,8…0,9; Q – суточный расход сточной воды, м3/сут; СAl – максималь- |
|||
ная концентрация ионов алюминия, необходимая для коагуляции, |
|||
кг/м3 (для нефтесодержащих стоков максимальная концентрация ио- |
|||
нов алюминия равна 20 мг/л). |
|
||
Сила тока I (А), необходимая для поддержания данной СAl вы- |
|||
числяется по формуле |
|
||
I |
F n CAl Q |
, |
|
Ar э |
|||
|
гдеF=96500Кл–числоФарадея; п –валентностьметалла; -выходпотоку ( =120);Ar–атомнаямассаметалла; э –времяэлектрообработки( э =24ч).
52
Задача 17.1. Рассчитать флотационную импеллерную установку (объем флотационной камеры, пропускную способность флотатора, количество подаваемого воздуха), исходя из следующих данных: Q –
|
расход сточных вод, t – продолжительность флотации, dи - |
диаметр |
|||||||||
|
импеллера, В – удельный расход воздуха. |
|
|
|
|
||||||
С3 2 |
Исходные данные и варианты |
|
Таблица 39 |
||||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вариант |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
Q м3/ч |
25 |
15 |
30 |
25 |
16 |
18 |
10 |
58 |
69 |
47 |
|
Вари3 ан2 |
т |
23 |
24 |
25 |
26 |
27 |
28 |
29 |
||
|
t мин |
20 |
21 |
22 |
|||||||
|
dи мм |
250 |
500 |
150 |
600 |
300 |
400 |
350 |
280 |
300 |
320 |
|
Вм /м ч |
41 |
42 |
43 |
44 |
45 |
46 |
47 |
48 |
49 |
50 |
|
|
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
|
Q м3/ч |
бА |
40 |
38 |
49 |
37 |
|||||
|
20 |
35 |
33 |
45 |
56 |
28 |
|||||
|
t мин |
20 |
21 |
22 |
23 |
24 |
25 |
26 |
27 |
28 |
29 |
|
d мм |
250 |
500 |
150 |
600 |
300 |
400 |
350 |
280 |
300 |
320 |
|
Вм /м ч |
41 |
42 |
43 |
44 |
45 |
46 |
47 |
48 |
49 |
50 |
Задача 17.2. Рассч тать электрофлотационный аппарат, работающий по схеме «электрокоагуляция – электрофлотация» для очистки нефтесодержащих сточных вод, расход которых составляет Q. Время флотации t.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 40 |
||
|
|
|
|
|
Д |
|
|
||||||
|
|
|
Исходные данные и варианты |
|
|
|
|
||||||
Вариант |
1 |
2 |
3 |
4 |
|
5 |
6 |
|
7 |
8 |
9 |
10 |
|
Q м3/ч |
25 |
15 |
30 |
25 |
|
16 |
18 |
|
10 |
58 |
69 |
47 |
|
t ч |
0,30 |
0,35 |
0,40 |
0,45 |
|
0,50 |
0,55 |
|
0,60 |
0,65 |
0,75 |
0,30 |
|
Вариант |
11 |
12 |
13 |
14 |
|
15 |
16 |
|
17 |
И |
|
||
|
|
18 |
19 |
20 |
|
||||||||
Q м3/ч |
20 |
30 |
35 |
45 |
|
50 |
40 |
|
15 |
53 |
60 |
33 |
|
t ч |
0,30 |
0,35 |
0,40 |
0,45 |
|
0,50 |
0,55 |
|
0,60 |
0,65 |
0,75 |
0,30 |
|
ПРАКТИЧЕСКАЯ РАБОТА № 18 Расчет сорбционных фильтров Определение степени очистки
сточных вод методом адсорбции. Расчет расхода сорбента.
Цель работы: применение приобретенных знаний при расчете процессов адсорбции и ионного обмена при очистке сточных вод.
Методикарасчета Степень очистки сточных вод определяется по формуле
53
Сн Ск 100% ,
Сн
где - степень очистки сточных вод, %; Сн и Ск – начальная и конечная концентрации примесей в сточной воде.
Расход сорбента определяют по формуле |
|||
С |
т |
V Сн Ск |
, |
|
|
||
|
|
а |
|
где т – расход сорбента, г; V – объем сточной воды, л; а – величина |
адсорбц , моль/г. |
|
|
|
движен |
|
|
|
Для выч слен я диаметра сорбционного фильтра применяют |
|||
уравнен е расхода |
|
|
|
|
Dф |
4Qф |
, |
|
|
||
|
|
|
|
бА |
где Qф – расход сточных вод с учетом потерь, м3/ч; - линейная скорость яводывф льтре,котораянедолжнапревышать12м/ч.
Теорет ческ й ресурс ра оты фильтра Т вычисляют по формуле
Т N tсут ,
где N – число циклов очистки; tсут – время одного цикла очистки, ч. Число циклов очистки вычисляется по формуле
N Moil ,
moil
где V – объем загрузки фильтра,Дм3; н – насыпная плотность сорбента, кг/м3; Са – относительная сорбционная емкость, г/кг.
где Moil – полная сорбционная ёмкость сорбента, г; тoil – масса нефтепродуктов, удаляемых из воды за один цикл очистки, г.
Полная сорбционная емкость сорбента равна
Moil |
V н |
Ca , |
|
|
И |
Массу нефтепродуктов, удаляемых за один цикл очистки вычисляют по формуле
moil Qф tсут Сн Ск ,
где Сн и Ск – начальная и конечная концентрации примесей в сточной воде, г/м3.
Задача 18.1. Определить степень очистки сточной воды на активированном угле от фенола, если его содержание в очищаемой воде составляло Сн мг/л, а в очищенной Ск мг/л.
54
Таблица 41
Исходные данные и варианты
|
Вариант |
1 |
|
2 |
|
3 |
|
4 |
|
5 |
|
|
6 |
|
7 |
8 |
9 |
10 |
|
|
н мг/л |
4,7 |
|
5,9 |
|
2,3 |
4,6 |
|
7,8 |
|
2,8 |
|
4,5 |
3,6 |
2,9 |
1,5 |
|
||
|
к мг/л |
0,24 |
|
0,23 |
|
0,15 |
0,25 |
|
0,45 |
|
0,16 |
|
0,27 |
0,35 |
0,42 |
0,25 |
|
||
С |
12 |
|
13 |
14 |
|
|
-6 |
|
16 |
|
17 |
18 |
19 |
20 |
|
||||
|
Вариант |
11 |
|
|
|
15 |
|
|
|
||||||||||
|
н мг/л |
8,2 |
|
5,6 |
|
7,3 |
6,6 |
|
7,9 |
|
6,3 |
|
5,2 |
8,6 |
9,2 |
5,5 |
|
||
|
к мг/л |
0,44 |
|
1,20 |
|
0,25 |
0,98 |
|
0,28 |
|
0,35 |
|
0,49 |
1,00 |
1,32 |
0,23 |
|
||
|
Задача 18.2. Рассч тать расход адсорбента для очистки Q л сточ- |
||||||||||||||||||
|
Вариант |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
ной воды от |
онов железа до ПДК (0,5 мг/л), если в очищаемой воде |
|||||||||||||||||
|
его содержан е составляло Сн мг/л, а величина адсорбции ионов же- |
||||||||||||||||||
|
леза на данном сор енте равна 4,9 10 |
|
моль/г. |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
бА |
|
Таблица 42 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
. Исходные данные и варианты |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
1 |
|
2 |
|
3 |
|
4 |
|
5 |
|
|
6 |
|
7 |
8 |
9 |
10 |
|
|
V л |
100 |
|
200 |
|
150 |
300 |
|
250 |
|
|
400 |
|
350 |
500 |
450 |
600 |
|
|
|
Сн мг/л |
4,5 |
|
6,5 |
|
2,3 |
7,8 |
|
4,9 |
|
|
3,4 |
|
6,1 |
5,6 |
2,5 |
4,3 |
|
|
|
Вариант |
11 |
|
12 |
|
13 |
14 |
|
15 |
|
16 |
|
17 |
18 |
19 |
20 |
|
||
|
V л |
600 |
|
550 |
|
425 |
598 |
|
236 |
|
|
548 |
|
458 |
785 |
654 |
358 |
|
|
|
Сн мг/л |
1,5 |
|
4,6 |
|
3,2 |
5,6 |
|
8,9 |
|
|
2,5 |
|
1,7 |
8,5 |
4,6 |
2,3 |
|
|
|
Задача 18.3. Вычислить диаметр и теоретический ресурс работы |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
||||||||
|
сорбционного фильтра, исходя из следующих данных: |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
. Исходные данные и варианты |
|
Таблица 43 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
Вариант |
1 |
|
2 |
|
3 |
|
4 |
|
5 |
|
|
6 |
|
7 |
8 |
9 |
10 |
|
|
Qф, м3/ч |
2,1 |
|
3,5 |
|
1,9 |
2,8 |
|
2,4 |
|
3,0 |
|
2,7 |
3,4 |
2,5 |
4,1 |
|
||
|
Сн мг/л |
4,7 |
|
5,9 |
|
2,3 |
4,6 |
|
7,8 |
|
2,8 |
|
4,5 |
3,6 |
2,9 |
1,5 |
|
||
|
Ск мг/л |
0,24 |
|
0,23 |
|
0,15 |
0,25 |
|
0,45 |
|
0,16 |
|
0,27 |
0,35 |
0,42 |
0,25 |
|
||
|
Вариант |
11 |
|
12 |
|
13 |
14 |
|
15 |
|
16 |
|
17 |
18 |
19 |
20 |
|
||
|
Qф, м3/ч |
2,6 |
|
4,0 |
|
3,8 |
3,3 |
|
2,7 |
|
1,9 |
|
2,0 |
3,1 |
2,3 |
3,2 |
|
||
|
Сн мг/л |
8,2 |
|
5,6 |
|
7,3 |
6,6 |
|
7,9 |
|
6,3 |
|
5,2 |
8,6 |
9,2 |
5,5 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
||||
|
Ск мг/л |
0,44 |
|
1,20 |
|
0,25 |
0,98 |
|
0,28 |
|
0,35 |
|
0,49 |
1,00 1,32 0,23 |
Относительная сорбционная ёмкость сорбента по нефтепродуктам 50 г/кг; насыпная плотность сорбента 500 кг/м3; высота загрузки равна 1 м.
55
Определение обменной емкости катионита
|
|
Методика расчета |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Обменную ёмкость катионита Е вычисляют по формуле |
|
|
||||||||||||||||
С |
|
|
E |
Cy V |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
где |
н – концентрация примесей в воде, ммоль/л; V – объем воды, л; т |
||||||||||||||||||
|
– масса кат он та, г. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Вариант1 2 3 |
4 |
5 |
|
|
|
|
6 |
7 |
|
8 |
9 |
10 |
|
||||||
|
|
Задача 18.4. Выч слить обменную емкость катионита, если че- |
||||||||||||||||||
|
рез адсорбц онную колонку, содержащую т г катионита было пропу- |
|||||||||||||||||||
|
щено V л воды с концентрацией ионов меди (II) С моль/л. |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
бА |
|
Таблица 44 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
Исходные данные и варианты |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
т, г |
300 |
200 |
|
205 |
|
350 |
400 |
|
|
250 |
150 |
|
100 |
320 |
220 |
|
|||
|
V, |
л |
60 |
50 |
|
69 |
|
53 |
45 |
|
|
|
78 |
75 |
|
64 |
58 |
56 |
|
|
|
С, моль/л |
0,025 |
0,017 |
|
0,014 |
0,021 |
0,019 |
|
0,016 |
0,025 |
|
0,023 |
0,017 |
0,012 |
|
|||||
|
Вариант |
11 |
12 |
|
13 |
|
14 |
15 |
|
|
|
16 |
17 |
|
18 |
19 |
20 |
|
||
|
т, г |
250 |
150 |
|
100 |
|
300 |
200 |
|
|
205 |
350 |
|
300 |
200 |
205 |
|
|||
|
V, |
л |
53 |
45 |
|
78 |
|
75 |
60 |
|
|
|
50 |
69 |
|
53 |
69 |
53 |
|
|
|
С моль/л |
0,021 |
0,019 |
|
0,016 |
0,025 |
0,025 |
|
0,017 |
0,014 |
0,021 |
0,019 |
0,016 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|||||||
|
|
|
|
ПРАКТИЧЕСК Я Р БОТА № 19 |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Расчет адсорбера |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
Цель работы: приобрести навыки расчета аппаратов адсорбционной |
||||||||||||||||||
|
очисткисточныхвод. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Методикарасчета |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
1. Определение числа адсорберов |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
Определяется площадь загрузки сорбционной установки F |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
q |
, |
И |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где q – среднечасовой расход сточных вод, м3/ч; ν – скорость движения потока, не более 12 м/ч.
При выключении одного адсорбера на регенерацию скорость не должна увеличиваться более чем на 10 %.
56
Определяется число последовательноработающих адсорберов N
|
N |
Hобш |
, |
|
H |
||
|
|
||
где Нобщ – общая высота сорбционного слоя, м; Н – высота загрузки |
|||
одного адсорбера (2,5…2,7 м). |
|
||
С |
|
|
|
Общая высота сорбционного слоя вычисляется по формуле |
|||
|
Нобщ= Н1 + Н2 + Н3, |
где Н1 – высота сорбц онного слоя , в котором за время τ адсорбционная емкость счерпывается до степени k1, м; Н2 – высота загрузки сорбц онного слоя, обеспечивающего работу установки до концен- к в течен времени адсорбции, м; Н3 – резервный слой сор-
бента, рассч танный на время регенерации слоя, м.
|
|
Н1 |
Dmin qτ |
, |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
F н |
|
||
где ρн - насыпная плотность адсорбента, г/м3; Dmin – минимальная доза |
||||||
трации |
|
|
|
|
||
выгружаемого |
ента при коэффициенте исчерпания ёмкости ks, г/л; |
|||||
τ–время |
|
,ч. |
|
|
|
|
Минимальнаядозаадсор ентавычисляетсяпоформуле |
||||||
|
|
|
|
Cн Ск |
|
|
|
адсорбц |
|
||||
|
|
Dmin |
|
ksamin |
, |
где Сн иСк –начальнаяАи конечная концентрации примесей в сточной воде, мг/л; amin – минимальная сорбционная ёмкость сорбента, мг/г; ks – коэффициент исчерпания ёмкости, принимается равным0,6…0,8.
Высота загрузки сорбционного слоя, обеспечивающего работу установки до концентрации Ск, рассчитывается по формуле
Н2 |
Dmaxqτ |
, |
|
||
|
F |
н |
|
|
|
Д |
|||||
где Dmax – максимальная доза выгружаемого адсорбента, г/л, вычисляе- |
|||||
маяпоформуле |
|
|
|
|
И |
|
|
|
|
|
Dmax Cн Ск ,
amax
где amах – максимальная сорбционная ёмкость сорбента, мг/г.
Резервный слой сорбента, рассчитанный на время регенерации слоя Н3 принимается равным Н1.
57
2. Определение эффективности адсорбционной очистки
Определяют расход сорбента для очистки при одноступенчатой работе установки m1 (кг/ч)
m1 Dmin q.
Определяют концентрацию сорбата в сточной воде при одноступенчатой очистке Ск1 (г/л)
Ск1 |
|
qCн |
. |
|
|
||||
|
|
q K |
m |
|
|
|
|
a 1 |
Выч сляют расход сорбента на каждой ступени (т2 и т4) при
двухступенчатой (п = 2) и четырехступенчатой (п = 4) очистке, кг/ч |
|||||||||||||||||
С mn m1 |
n . |
|
|
||||||||||||||
Находят |
стки, г/л |
сор ата |
|
|
|
Ск2 |
и Ск4 после двух- и четы- |
||||||||||
рехступенчатой оч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
|
Ск , |
|||||||
|
Ск2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
концентрацию |
|
|
q |
Kam2 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
|
4 |
Ск . |
||||||
|
Ск4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
q |
Kam4 |
|
|
||||||||||
Определяют эффективность очистки Эп на каждой ступени |
|||||||||||||||||
|
|
Эп |
|
Сн Скп |
100%. |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Сн |
|
|
|
|
|
|
|
|||
3. Расчет установки статической сорбции |
|||||||||||||||||
Расчет таких установок сводится к определению времени за- |
|||||||||||||||||
щитного действиябсорбционногоАфильтра. |
|||||||||||||||||
Подачу адсорбента m находят по формуле, полученной на осно- |
|||||||||||||||||
вании уравнения материального баланса |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
m q Cн |
Ск . |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Ка |
Ск |
|
|
|||||||
|
|
|
Д |
||||||||||||||
Расход сорбента, подаваемого на каждую ступень mn (кг), опре- |
|||||||||||||||||
деляется по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
mn |
q |
|
|
|
Cн |
1. |
|||||||||
|
|
Ka |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Cкn |
|
|
Общее количество сорбента m (кг) вычисляютИпо формуле
m n mn .
При проектировании установок с противоточным движением сорбента концентрацию вещества после п-ой ступени очистки (Сп, кг/м3) находят по выражению
58
Cn mKa q n 1 1.
Время защитного действия сорбционного фильтра определяется по формуле
T kH п ,
где k – коэффициент защитного действия; τп – потеря времени защитногодействия, ч.
|
Задача 19.1. Рассчитать адсорбционную установку для очистки |
||||||||||||||
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
фенолсодержащ х сточных вод при следующих исходных данных: |
||||||||||||||
Срасход сточных вод q, концентрация фенола в сточных водах Сн, |
на- |
||||||||||||||
|
сыпная плотность адсор ента ρн, требуемая концентрация |
после очист- |
|||||||||||||
|
ки 10 мг/л, макс мальная сор ционная емкость сорбента 100 мг/г, время |
||||||||||||||
|
адсорбц |
10ч,м н мальнаясор ционнаяемкостьсорбента100мг/г. |
|
||||||||||||
|
|
|
|
Исходные данные и варианты |
|
|
Таблица 45 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вариант |
1 |
2 |
|
3 |
|
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
9 |
|
10 |
|
q, м3/ч |
200 |
230 |
|
180 |
|
240 |
190 |
100 |
220 |
150 |
|
250 |
|
160 |
|
ρн, кг/м3 |
600 |
500 |
|
550 |
|
400 |
600 |
650 |
580 |
600 |
|
650 |
|
480 |
|
Сн, мг/л |
100 |
110 |
|
105 |
|
115 |
90 |
95 |
120 |
125 |
|
130 |
|
135 |
|
Вариант |
11 |
12 |
|
13 |
|
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
|
19 |
|
20 |
|
q, м3/ч |
170 |
260 |
|
110 |
|
200 |
120 |
270 |
130 |
280 |
|
190 |
|
290 |
|
ρн, кг/м3 |
500 |
658 |
|
300 |
|
350 |
450 |
Д |
350 |
|
500 |
|||
|
|
|
250 |
400 |
300 |
|
|
||||||||
|
|
|
бА |
|
|
|
|
|
|||||||
|
Сн, мг/л |
140 |
105 115 90 100 110 130 |
135 |
|
120 |
|
125 |
Задача 19.2. Определитьэффективностьочисткисточныхводнаодно-, двух-и четырехступенчатой установке, если исходная концентрации загрязняющеговещества Сн, минимальная активная доза сорбента - 1,3 кг/м3, кон- стантаадсорбционногоравновесия–8,расходсточныхводq.
Таблица 46
Исходные данные и варианты
Вариант |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
||
q, м3/ч |
25 |
15 |
30 |
25 |
16 |
18 |
10 |
58 69 47 |
|||
Сн, мг/л |
400 |
230 |
380 |
240 |
190 |
500 |
320 |
450 |
250 |
360 |
|
Вариант |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
|
q, м3/ч |
20 |
30 |
35 |
45 |
50 |
40 |
15 |
53 |
60 |
33 |
|
Сн, мг/л |
300 |
400 |
205 |
350 |
400 |
250 |
450 |
500 |
320 |
220 |
|
59