ПРОЦЕССЫ И АППАРАТЫ ХИМИЧЕСКОЙ ТЕХНОЛОГИИ(ЗАДАЧНИК) Авторы Р. Б. Комляшев, А. В. Вешняков, М. А. Носырев
.pdfнержавеющую сталь ст 17,2 мВтК .
Сумма термических сопротивлений стенки и её загрязнений:
R R |
|
dн |
|
ln |
dн |
R |
dн |
|
||
2 |
|
d |
|
|
|
|||||
з н |
|
ст |
|
вн |
з вн d |
вн |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
0,025м |
|
ln |
0,025м |
|
1 |
|
|
|
0,025 |
м |
4,245 10 4 . |
|
5800 |
Вт |
|
2 |
46,5 |
Вт |
|
0,021м |
5800 |
Вт |
|
0,021 |
м |
||||||
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|||||||
|
|
м К |
|
|
|
|
м К |
|
|
|
|
|
м К |
|
|
|
|
|
С ростом плотности теплового потока q коэффициент теплоотдачи со стороны конденсирующегося пара α1 уменьшается, а со стороны кипящей жидкости α2 растёт. При этом существует оптимальное значение q, при котором зависящий от коэффициентов теплоотдачи коэффициент теплопередачи будет максимальным.
Оптимальное значение плотности теплового потока находят из уравнения:
4 |
|
|
q1 0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q3 |
R q |
t 0. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
a |
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Решаем уравнение методом подбора: |
|
|||||||||||||||
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
q0,4 |
|
|||
|
|
|
q3 |
|
|
|
|
10 4 |
|
|
|
|
||||
L = 2 м, |
|
|
|
4,245 |
q |
|
|
|
|
|
24,9 0, |
q = 15 156 Вт/м2; |
||||
2,753 105 |
2,744 |
|||||||||||||||
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
q0,4 |
|
|||
|
|
|
q3 |
|
|
|
|
10 4 |
|
|
|
|
||||
L = 3 м, |
|
|
|
4,245 |
q |
|
|
|
|
24,9 0, |
q = 14 962 Вт/м2; |
|||||
2,405 105 |
|
|
2,744 |
|||||||||||||
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
q0,4 |
|
|||
|
|
|
q3 |
|
|
|
|
10 4 |
|
|
|
|
||||
L = 4 м, |
|
|
4,245 |
q |
|
24,9 0, |
q = 14 812 Вт/м2. |
|||||||||
2,185 105 |
|
|
2,744 |
Критическое значение плотности теплового потока при кипении: qкр 0,14 r2 2G 4g 2 2
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,14 394,4 103 |
Дж |
2,696 |
|
кг |
|
4 9,81м с2 |
813,6 |
кг |
21,18 10 3 |
Дж2 |
||
|
3 |
3 |
||||||||||
|
кг |
|
м |
|
м |
м |
||||||
326,9кВт м2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчётная площадь поверхности теплопередачи: |
|
|
|
|
||||||||
L = 2 м, A Q |
438,2 103 |
Вт 28,91м2 ; |
|
|
|
|
|
|||||
q |
15156 Вт2 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
91
L = 3 м, A 438,2 103 Вт 29,29м2 ; 14962 мВт2
L = 4 м, A 438,2 103 Вт 29,58м2 . 14812 мВт2
Выбираем из [4, с. 57, табл. 2.9] одноходовой теплообменник с такой площадью поверхности, чтобы запас по поверхности составлял от 5 до 50 %. Характеристики теплообменника:
площадь поверхности теплопередачи AТО = 40 м2; диаметр кожуха D = 600 мм;
диаметр труб d = 25×2 мм; число ходов N = 1; общее число труб n = 257; длина труб L = 2,0 м.
Запас по поверхности теплопередачи:
|
A |
A |
|
40м2 28,91м2 |
100% 38,4%. |
|
ТО |
|
|
||||
A |
28,91м2 |
|||||
|
|
|
92
РАСЧЁТ ТОЛЩИНЫ ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ
Задача 43
Определить необходимую толщину тепловой изоляции плоской стенки дымохода квадратного сечения, по которому транспортируются дымовые газы при температуре 160 °C. Дымоход установлен в помещении, температура воздуха в котором составляет 20 °C. В качестве теплоизоляционного материала используется асбест. Дымоход изготовлен из листовой стали марки Ст3 толщиной 10 мм. На внутренней поверхности дымохода присутствует слой окалины (ржавчины) толщиной 1 мм. Коэффициент теплоотдачи от дымовых газов принять равным 8 Вт/(м²·К).
|
|
Решение |
|
Схема профиля температур по толщине плоской стенки дымохода пред- |
|||
ставлена на рис. 21. |
|
|
|
t1 |
t' |
|
|
t1ст |
t" |
|
|
|
|
|
|
окалина |
|
t2ст |
|
сталь |
асбест |
|
|
|
t2 |
||
|
|
|
|
Рис. 27. Профиль температур по толщине многослойной стенки |
|
По технике безопасности температура наружной поверхности изоляции аппаратов, находящихся в помещениях, не должна превышать 40 °C. Таким образом, t2ст 40°С.
Коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции в окружающую среду определяем по эмпирической формуле Линчевского, которая учитывает и конвективный механизм переноса тепла, и перенос тепла излучением:
2 9,74 0,07 t2ст t2 9,74 0,07 40°С 20°С 11,14 Вт м2 К .
93
Плотность теплового потока по уравнению теплоотдачи: q 2 t2ст t2 11,14 мВт2 К 40°С 20°С 222,8Втм2 .
Для плоской стенки плотность теплового потока остаётся постоянной по всей толщине стенки q const.
Запишем уравнение теплоотдачи для теплагента: q 1 t1 t1ст . Откуда находим температуру поверхности стенки со стороны дымовых газов:
t |
|
|
t |
|
q |
|
|
160°С 222,8Вт м2 |
132,15°С. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
1ст |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
Вт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
м К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Теплопроводность твёрдых материалов [1, табл. XXVIII]: |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
ржавчина (окалина) ок |
1,16 |
Вт |
, сталь Ст.3 |
|
ст |
46,5 |
Вт |
, асбест из |
0,151 |
Вт |
. |
||||||||||||||||||||||||||
м К |
м К |
м К |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
Запишем |
|
|
|
|
уравнение |
теплопроводности |
через |
слой |
окалины: |
||||||||||||||||||||||||||||
q |
ок t1ст |
t . Откуда находим температуру на границе слоёв окалины и |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
ок |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
стальной стенки: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
t t1ст |
q |
|
|
ок |
132,15°С 222,8 |
Вт2 |
|
|
10 3 м |
|
131,96°С. |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вт |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ок |
|
|
|
|
|
м |
|
1,16 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Запишем |
|
|
уравнение |
теплопроводности |
через |
стальную |
стенку: |
||||||||||||||||||||||||||||||
q |
ст |
t t . Откуда находим температуру на границе слоёв стали и ас- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
ст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
беста: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 2 м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
t |
t |
q ст |
131,96°С 222,8 м2 |
46,5 мВтК |
|
131,91°С. |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ст |
|
|
|
|
|
|
Вт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
Запишем |
|
|
|
|
уравнение |
теплопроводности |
через |
слой |
изоляции: |
qиз t t2ст . Откуда находим толщину изоляции:
из
из |
из t t2ст |
0,151 |
Вт |
131,91°С 40°С 0,06229м 62мм. |
м К |
||||
|
q |
222,8 |
Вт2 |
|
|
|
|
м |
Вывод: основное термическое сопротивление оказывает слой изоляции, термическими сопротивлениями окалины и стальной стенки можно пренебречь.
94
Задача 44
Определить необходимую толщину тепловой изоляции цилиндрической стенки паропровода, по которому транспортируется 1,5 т/ч насыщенного водяного пара при температуре 150 °C. Паропровод установлен в помещении, температура воздуха в котором составляет 25 °C. В качестве теплоизоляционного материала используется стеклянная вата. Паропровод изготовлен из стальной трубы диаметром 108×4 мм, марка стали Ст3. Определить также долю тепловых потерь в окружающую среду от тепловой нагрузки паропровода, если длина трубопровода 100 м.
Решение
По технике безопасности: t2ст 40°С. Коэффициент теплоотдачи по формуле Линчевского:
2 9,74 0,07 t2ст t2 9,74 0,07 40°С 25°С 10,79Вт м2 К .
Плотность теплового потока с наружной поверхности изоляции находим по уравнению теплоотдачи:
qн 2 t2ст t2 10,79 мВт2 К 40°С 25°С 161,9 Втм2 .
Для цилиндрической стенки трубы плотность теплового потока уменьшается по мере удаления от оси трубы q const.
Движущая сила процесса теплопередачи от пара к окружающему воздуху через изолированную стенку равна разности температур:
t t1 t2 150°С 25°С 125°С.
Запишем основное уравнение теплопередачи: Q K A t.
Выразим из основного уравнения теплопередачи коэффициент теплопередачи, записанный относительно наружной поверхности изоляции:
K |
Q |
|
q |
|
161,9 Вт м2 |
1,295 |
Вт |
. |
|||
|
|
н |
|
|
|
||||||
A |
t |
t |
125°С |
м2 |
К |
||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Запишем выражение для коэффициента теплопередачи через многослойную плоскую стенку:
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
dн |
|
1 |
|
K |
dн |
ln di 1 |
|
|
|
. |
|||||||
н |
i |
|
|
||||||||||
|
2 i |
|
di |
|
|
вн dвн |
|
95
В данной задаче стенка двухслойная i = 2, с внутренней поверхностью контактирует насыщенный водяной пар вн 1, с наружной – окружающий воздух н 2 .
Внутренний диаметр стальной трубы: dвн 108мм 2 4мм 100мм 0,1м.
Диаметр на границе слоёв стали и изоляции равен наружному диаметру стальной трубы: d 108мм 0,108м.
Наружный диаметр изоляции неизвестен и может быть найден после определения толщины изоляции: dн d 2 из .
Таким образом, выражение для коэффициента теплопередачи примет вид:
|
1 |
|
d 2 |
|
1 |
|
d |
|
1 |
|
d 2 |
из |
|
|
1 d 2 |
|
1 |
||
K |
|
|
|
|
из |
|
ln |
|
|
|
ln |
|
|
|
|
|
из . |
||
|
|
2 |
ст |
dвн |
из |
d |
|
1 |
dвн |
||||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент теплоотдачи со стороны пара достаточно велик 1 104 |
Вт |
, |
|||
м2 К |
|||||
настолько, что слагаемое |
1 |
d 2 из много меньше других, и им можно |
|||
1 |
|||||
|
dвн |
|
|
||
пренебречь. |
|
|
|
|
Поскольку толщина стальной стенки намного меньше толщины изоляции, а коэффициент теплопроводности стали, наоборот, намного больше, то
1 |
ln |
d |
|
1 |
ln |
d 2 |
из , и термическим сопротивлением стальной |
|||
|
|
|
|
|
|
d |
||||
|
ст |
d |
вн |
|
из |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
стенки можно пренебречь.
С учётом этих допущений выражение для коэффициента теплопередачи упрощаем:
K 12 d 2 2из из ln d d2 из 1 ,
а температуру на границе слоёв принимаем равной температуре насыщенного водяного пара: t t1 150°С.
Теплопроводность материала изоляции [1, табл. XXVIII]: стеклянная вата из 0,0525 мВтК .
Поскольку значение коэффициента теплопередачи известно, то из уравнения можно найти толщину тепловой изоляции. Однако из нельзя аналити-
96
чески выразить из полученного уравнения (уравнение трансцендентно относительно из ). Такое уравнение может быть решено численными методами.
Для этого в качестве первого приближения найдём толщину изоляции для плоской стенки:
изпл |
из |
t t2ст |
0,0525 |
Вт |
|
150°С 40°С 0,03567м 36мм. |
|||||||||||||||
м К |
|||||||||||||||||||||
q |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
161,9 Вт2 |
|
||||||||||
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м |
|
||||||
подставляем известные численные значения: |
|||||||||||||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
0,108м 2 из ln |
0,108м 2 из , |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
1,295 |
|
Вт |
|
|
|
10,79 |
Вт |
|
|
2 0,0525 |
Вт |
|
|
0,108м |
|||||||
|
2 |
|
|
|
2 |
м К |
|||||||||||||||
|
|
|
м К |
|
|
|
м К |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
0,6796 |
|
|
0,108 2 из |
ln |
0,108 2 из |
. |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
0,105 |
|
0,108 |
|
|
|
Задавшись в качестве начального приближения толщиной изоляции для плоской стенки, методом итераций находим толщину тепловой изоляции для цилиндрической стенки: из 0,02901м 29мм.
Наружный диаметр изоляции:
dн d 2 из 0,108м 2 0,029м 0,166м.
Площадь наружной поверхности изоляции:
Aн dн L 3,142 0,166м 100м 52,15м2 .
Тепловые потери с наружной поверхности изоляции:
Q |
A |
q 52,15м2 |
161,9 Вт м2 8,441кВт. |
|
|||||||
п |
н |
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Удельная теплота |
конденсации насыщенного водяного пара при |
||||||||||
t1 150°C, r1 |
2120,0кДж кг [2, c. 6]. |
|
|
|
|||||||
Тепловая нагрузка паропровода: |
|
|
|
||||||||
Q m r 1,5 |
|
т |
1000 кгт 2120,0кДж кг 883,3кВт. |
|
|||||||
|
|
|
|||||||||
|
|
1 |
|
ч |
3600 |
с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ч |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Qп |
|
8,441кВт |
|
Доля тепловых потерь: п Q 100% |
|
883,3кВт 100% |
0,97 %. |
Доля тепловых потерь менее 5 % допустима для паропроводов.
97
ЛИТЕРАТУРА
1.Павлов К. Ф., Романков П. Г., Носков А. А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии. Учебное пособие для вузов. Л. Химия. 1987.
2.Бобылёв В. Н. Физические свойства наиболее известных химических веществ. М.: РХТУ, 2003.
3.Справочник химика, 2-е изд., Т. 1. Л.: Госхимиздат, 1962.
4.Основные процессы и аппараты химической технологии. Пособие по проектированию. Под ред. Дытнерского Ю. И. М.: «Химия». 1991.
5.Бобылёв В. Н. Подбор и расчёт трубчатых теплообменников. Учебнометодическое пособие. М., 2003.
98