МЯС 4 курс COR EO3 - Практика PRINT
.pdf
Проверка выполнения рекомендаций ММО
|
Обозна- |
Значения величин |
Выполн. |
||
Наименования величин |
|
|
|||
чения |
Норма- |
Факти- |
(YES/NO) |
||
|
|||||
|
|
тивное |
ческое |
|
|
|
|
|
|
|
|
Площадь ДСО до 30°, м рад |
а30 |
≥ 0,055 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Площадь ДСО до 40° или до θf (если θf <40°), м рад |
а40 |
≥ 0,09 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Площадь ДСО между 30°- 40° (или между 30° и |
а(30-40) или |
≥ 0,03 |
|
|
|
углом заливания θf , если θf<40°), м рад |
а30-θf |
|
|
|
|
Наибольшее плечо ДСО, м |
l30 |
≥ 0,20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Угол крена, соответствующий максимуму ДСО, º |
θm |
≥ 25 |
|
|
|
Исправленная МЦВ, м |
h |
> 0,30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Критерий погоды |
K |
≥ 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Угол крена от постоянного ветра, ° |
θ0 |
≤ 16° или |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
0.8θd |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Остаточная площадь ДСО, м рад |
Аост |
≥ 0,075 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Угол крена от смещения зерна, град |
θgr |
≤ 12° или |
|
|
|
|
|
θd |
|
|
|
31
Рис. 2-1 ДCО (определение критерия погоды «K» согласно рис. А)
32
Рис. 2-2 ДСО (определение «Аост» - согласно рис. Б)
33
Лабораторная работа №3
1. Выполнить расчет посадки и остойчивости судна с навалочным смещаемым грузом. Варианты задания даны, согласно порядкового номера курсанта в списке группы. Масса груза = т, УПО = м3/т, Запасы = %.
Построить ДСО. Выполнить проверку остойчивости в соответствии с требованиями ММО и требованиями Кодекса безопасной практики для навалочных грузов, 1991 г. (BC Code).
Составляющая |
Р, |
X, |
Y, |
Z, |
Р Х, |
Р Y, |
Р Z, |
mh |
|
нагрузки |
т |
м |
м |
м |
тм |
тм |
тм |
тм |
|
Load item |
t |
m |
m |
m |
tm |
tm |
tm |
tm |
|
Запасы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Stores |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Груз |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Cargo |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Трюм № 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Hold No. 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Трюм № 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Hold No. 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Балласт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ballast |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Балластный танк № 1 ДП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ballast tank No. 1 CL |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Балластный танк № 2 ДП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ballast tank No. 2 CL |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Днищевой БТ № 3 ЛБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Bottom ballast tank No.3 PS |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Днищевой БТ № 3 ПрБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Bottom ballast tank No.3 StB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Днищевой БТ № 4 ЛБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Bottom ballast tank No.4 PS |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Днищевой БТ № 4 ПрБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Bottom ballast tank No.4 StB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подпалубный БТ № 7 ЛБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Topside ballast tank No.7 PS |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подпалубный БТ № 7 ПрБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Topside ballast tank No.7 StB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подпалубный БТ № 8 ЛБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Topside ballast tank No.8 PS |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подпалубный БТ № 8 ПрБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Topside ballast tank No.8 StB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Обледенение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Icing |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Судно порожнем |
1490.1 |
-5.08 |
0.00 |
5.45 |
-7570 |
0 |
8121 |
0 |
|
Lightship |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Водоизмещение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Displacement |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В случае если фактическая аппликата Zg больше допускаемой Zg max – следует принять балласт. Zg max (см. данные по судну) = ……………. для водоизмещения ∆ = …………
34
|
Характер |
Уровень |
Объемный кренящий |
|
Кренящий |
|
Помещение |
загрузки |
УПО, м3/т |
||||
груза, м |
момент, м4 |
момент *), тм |
||||
|
(%%) |
|
||||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Трюм N 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Трюм N 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ИТОГО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание *) Креняший момент следует увеличить на 6% при полном заполнении трюма (100%) или на 12% - при частичном заполнении трюма (менее 100%). Эти кренящие моменты должны быть внесены в общую таблицу (последний столбец – см. таблицу, лист выше)
Посадка и начальная остойчивость d = м (согласно гидростатических данных – см. инфо по судну)
zgи = zg + mh / D = |
+ |
/ |
|
= |
м |
|
|
h = zm - zgи = |
- |
= |
м |
|
|
|
|
Mдиф = Mx - D xc = |
|
- |
* |
|
= |
тм |
|
t = Mдиф /(100 MTC) = |
|
/ (100 * |
|
) = |
|
м |
|
dн = d + t (0.5 - xf / Lпп) = |
+ |
(0.5 |
- |
/ |
) = |
м |
|
dк = d - t (0.5 + xf |
/ Lпп) = |
- |
(0.5 |
+ |
/ |
) = |
м |
dмид = 0.5 (dн + dк) = 0.5 ( |
|
+ |
|
) = |
м |
|
|
Диаграмма статической остойчивости
Расчет ДСО |
|
|
|
Углы крена θ, град |
|
|
||
|
|
|
Heeling angle θ, degrees |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zgи = |
м |
10 |
12 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
lформы, м (см инфо по судну) |
|
|
|
|
|
|
|
|
SIN (θ) |
|
0.1736 |
0.2079 |
0.3420 |
0.5000 |
0.6427 |
0.7660 |
0.8660 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zgи * SIN(θ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
lст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчеты для построения ДСО
lw1 = pv Av Zv / (1000 g ∆ ) = ………………………………………………………..………………….
pv =…………..Av =……...…..Zv =……...…..g =…………..∆ =…………..
lw2 = 1,5 lw1 = ………………………………….
Расчет амплитуды качки
Θ1 =109 k X1 X2 (r*S)0,5 =………………………………………………………………=…………..
Ak =….…Lwl =….…B =….…Ak/LwlB =….… |
|
|
k =….… |
|
|
|
|
|
|
B =….…d =…….B/d =……. |
|
X1 |
=….… |
|
|
|
|
|
|
Cb = ……. |
|
X2 |
=……. |
|
|
|
|||
Zg = ……. d = ……. |
r = 0,73+0,6(Zg-d)/d = ……. |
|||
c=0,373 + 0,023*B/d - 0,043Lwl/100 =……. |
|
|
|
|
35
T=2cB/(h) 0,5 =………… |
S =……. |
Расчет площади «b»
Расчет площади «a»
Проверка критериев |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
K = b / a = ………….…. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Θd |
= ………………..…. |
0,8 Θd |
= …………….…. ) |
|
|
|||||||||||||
Θ0 |
= f (lw1)……………….. = …………..…. |
<Min. (16º, 0,8 Θd ) |
|
|
||||||||||||||
Условный объемный кренящий момент от поперечного смещения навалочного |
|
|
||||||||||||||||
смещаемого груза Mкр = …………(тм) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Объем единицы массы груза зерна |
УПО = …………(м3/т) |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Водоизмещение судна с грузом и запасами ∆ = ………… (т) |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
λ0 |
= Mкр / (УПО*∆) |
λ40 = 0,8 * λ40 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
λ0= |
|
|
λ40= |
|
|
Θf= |
|
|
|
Θ40= |
|
|
|
Θlmax= |
|
|||
Θ3= |
|
|
Θh= |
|
|
R= |
|
|
|
lh= |
|
|
|
lm= |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сечение i |
|
Угол Θi |
Плечо lст |
S |
S lст |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Площадь Аост = |
|
|
|||||||
|
Пример расчета площади остаточной |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
динамической остойчивости Аост |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Проверка выполнения рекомендаций ММО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
36
Наименования величин |
Обозна- |
Значения величин |
Выполн. |
||
чения |
|
|
(YES/NO) |
||
Нормативное |
Фактическое |
||||
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Площадь ДСО до 30°, м рад |
а30 |
≥ 0,055 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Площадь ДСО до 40° или до θf (если θf <40°), м |
а40 |
≥ 0,09 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Площадь ДСО между 30°- 40° (или между 30° и |
а(30-40) или |
≥ 0,03 |
|
|
|
углом заливания θf , если θf<40°), м рад |
а30-θf |
|
|
||
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Наибольшее плечо ДСО, м |
l30 |
≥ 0,20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Угол крена, соответствующий максимуму ДСО, º |
θm |
≥ 25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Исправленная МЦВ, м |
h |
> 0,70 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Критерий погоды |
K |
≥ 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Угол крена от постоянного ветра, град. |
θ0 |
≤ 16 или 0.8θd |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Остаточная площадь ДСО, м рад |
Аост |
≥ 0,12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Угол крена от смещения груза, град |
Θb Θgr |
≤ 120 или θd |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
37
Рис. 3-1 ДСО (определение критерия погоды «K» согласно рис. А)
38
Рис. 3-2 ДСО (определение «Аост» - согласно рис. Б)
39
Лабораторная работа №4
Для заданного распределения на судне груза, запасов и балласта выполнить контроль прочности по максимальному изгибающему моменту в миделевом сечении.
Порядок определения действующих в контрольных сечениях изгибающих моментов следующий:
1.В качестве базовых (таблица 4-1) принимаются состояния судна порожнем с 100% (225.2 тонн запасов и провизии) и с 10% запасов (61.4 т запасов и провизии).
2.Расчет по таблице (4-2) изменений изгибающих моментов от приема груза (балласта) на миделе.
Замечание. Груз записывается в сотнях тонн, т.к. изменения моментов определялись для 100 т груза.
3. Определение действующих изгибающих моментов. Сравнение с допускаемыми (табл.4.3).
Производится путем суммирования базовых изгибающих моментов Ошибка! Источник ссылки не найден.и изменений изгибающих моментов. Полученные величины должны быть по абсолютному значению для миделя не более 205000 кНм для прогиба и 211000 кНм для перегиба.
Данная упрощенная схема позволяет быстро определить величину действующих в сечениях изгибающих моментов с погрешностью до 5%.
В качестве расчетного сечения принято сечение по мидель-шпангоуту ввиду того, что во всех вариантах и этапах загрузки максимум изгибающего момента действует в этом районе.
Таблица 4-1
Базовые величины изгибающих моментов от массы запасов.
Сечение |
Исходная величина изгибающего момента, кНм |
||
|
Initial size of the bending moment, kNm |
||
Section |
|
|
|
100% запасов |
10 % запасов |
||
|
|||
|
100% stores |
10 % stores |
|
|
|
|
|
Мидель |
77785 |
59406 |
|
Мidship |
|
|
|
40