- •1. Исторический обзор развития паровых турбин. Турбины Герона, Лаваля, Парсонса, и их конструктивные особенности.
- •31. Схема газотурбинной установки и ее реальный цикл. Внутренний кпд гту. Коэф. Избытка воздуха.
- •2. Принципиальная схема теплоэнергетической установки и ее" цикл в t-s (Ренкина) Абсолютный кпд идеальной установки с учетом и без учета роботы насоса.
- •33.Достоинства и недостатки паротурбинных и газотурбинных установок.
- •4. Влияние параметров пара на абсолютный кпд пту. Понятие эквивалентной температуры при замене цикла Ренкина циклом Карно. Промежуточный перегрев пара.
- •34. Турбина с длинными лопатками. Закрутка лопаток. Закон закрутки с постоянством циркуляции (вывод формулы).
- •5. Принципиальные схемы турбин для комбинированной выработки тепловой и электрической энергии.
- •35.Турбинные решетки осевых турбин,их геометрические параметры(сопловые,рабочие)
- •6. Формулы расчета характеристик решеток
- •36.Многоступенчатая турбина активного типа и процесс расширения в ней в h-s диаграмме . Коэффициент возврата теплоты.
- •7. Многоступенчатая турбина реактивного типа и процесс расширения в ней в h-s диаграмме. Расчет диаметров последней и первой ступеней.
- •37.Особенности пуска, остановка и эксплуатация турбин.
- •8.Схема установки с турбиной конденсационной и с турбиной с противодавлением
- •38.Геометрические характеристики решеток сопловых и рабочих(….)Графики зависимости эффективного угла выхода от относительного шага и угла установки профиля.
- •9. Формулы расчета площади выхода потока из решетки и площади минимального сечения для сверхзвуковых сопловых решеток.
- •39.Турбины с отопительным отбором пара нерегулируемого давления.
- •10. Турбинная ступень. Степень реактивности. Процесс расширения пара в решетках ступени в h, s - диаграмме (h0, h0c, h0p, w12/2).
- •40.Треугольники скоростей (совмещенные) турбинной ступени.
- •11. Профили лопаток ступени, входной и выходной треугольники скоростей. Силы, действующие на рабочую лопатку(окружная, осевая)
- •41. Характеристики плоских решеток.
- •42. Переменные режимы работы турбины. Треугольники скоростей при расчетном и уменьшенном теплоперепаде.
- •13. Формула Флюгеля-Стадола определение давления пара в местах дополнительного его отбора из турбины
- •43. Способы регулирования расхода пара через турбину
- •14. Принципиальная схема регулятора расхода пара через турбину для обеспечения постоянства ее оборотов. Устройство автомата для машины от чрезмерного повышения
- •44. Относительный лопаточный кпд ηол. Его расчет для активной ступени, график потерь в турбине от u/cф.
- •15. Относительный лопаточный кпд ηол. Его расчет для реактивной ступени, график потерь в турбине в зависимости от u/cф.
- •45. Определение основных размеров ступени турбины.
- •16. Течение влажного пара в турбинных решетках. Возможные траектории влаги. Треугольники скоростей пара и капель. Оценочная формула потерь от влажности.Потери от влажности пара.
- •46.Критерии для анализа переменного режима работы турбины. График зависимости расхода g пара через турбинную решетку от давления р1 за ней при заданном р0 перед ней.
- •17. Основные элементы конденсационного устройства паротурбинной установки. Цель отсасывания воздушно- паровой смеси из конденсатора.
- •47. Тепловые схемы аэс. Процесс расширения в турбине насыщенного пара (сепарация, пароперегрев).
- •18.Тепловой расчет конденсатора…
- •48. Особенности влажнопаровых турбин аэс. Мероприятия по повышению их надежности.
- •19.Профилирование сопловых и рабочих лопаток турбин.Порядок построения решетки. Построение кромок и узкого сечения сопловой решетки
- •Построение профиля сопловой решетки
- •49.Бикбулатов его заменит, не переживай))
- •50)Расчет угла отклонения потока пара в косом срезе (формула Бэра)
- •51. Выбор степени реактивности, отношения скоростей и размеров ступени
- •22. Пром. Перегрев пара и его влияние на абсолютный кпд идеального цикла
- •52.Теплоносители и рабочая среда применительно к тепловым и атомным электростанциям.
- •23. Типы турбинных решеток и их аэродинамические характеристики (таблица
- •53.Тепловые схемы конденсационных аэс.
- •54.Влияние регенеративного подогрева конденсата и питательной воды на тепловую экономичность установки.
- •25. Определение основных размеров ступени турбины (d или h0, f, или )
- •55.Диаграмма режимов турбины с одним регулируемым отбором.
- •26. . Формула Флюгеля-Стадола определение давления пара в местах дополнительного его отбора из турбины
- •56. Переменные режимы работы турбины. Треугольники скоростей при расчетном и уменьшенном теплоперепаде.
- •27. Его тоже поменяют, все в порядке))
- •57.Теплоносители и рабочая среда применительно к тепловым и атомным электростанциям.
- •28. Тепловые схемы конденсационных атомных электростанций
- •58. Турбинная ступень. Степень реактивности. Процесс расширения пара в решетках ступени в h-s диаграмме.
- •29. Профили лопаток ступени, входной и выходной треугольники скоростей. Силы, действующие на рабочую лопатку(окружная, осевая)
- •59. Особенности влажнопаровых турбин аэс. Мероприятия по повышению их надежности.
- •30. Относительный лопаточный кпд ηол. Его расчет для реактивной ступени, график потерь в турбине в зависимости от u/cф.
- •60.Тепловые схемы конденсационных аэс.
54.Влияние регенеративного подогрева конденсата и питательной воды на тепловую экономичность установки.
Потери теплоты с охлаждающей водой в конденсаторе турбины прямо пропорциональны количеству отработавшего пара, поступающего в конденсатор. Расход пара в конденсаторе можно значительно уменьшить (на 30—40%) путем отбора его для подогрева питательной воды из нескольких ступеней турбины после того, как о» произвел работу в предшествующих ступенях.
При большой разнице между температурой испарения воды в котле и температурой конденсата, откачиваемого из конденсатора, можно подогревать питательную воду паром, отбираемым из промежуточных ступеней турбины, использовав его теплоту парообразования. Такой подогрев питательной воды называется регенеративным.
Регенеративный цикл по сравнению с обычным циклом имеет более высокую среднюю температуру подвода теплоты при той же самой средней температуре ее отвода и поэтому обладает более высоким термическим КПД.
Повышение экономичности в цикле с регенерацией так же, как и в комбинированном цикле, пропорционально мощности, вырабатываемой на тепловом потреблении, т.е. на базе теплоты, переданной питательной воде в системе регенерации. Это количество теплоты зависит от разности температур питательной воды и конденсата и практически не зависит от числа регенеративных отборов пара. На практике, исходя из технико-экономических расчетов, применяется ограниченное число отборов, обычно не более девяти. При этом точки отбора выбираются с таким расчетом, чтобы в каждом из подогревателей энтальпия питательной воды повышалась приблизительно на одно и то же значение, т.е. чтобы теплопадения между соседними отборами пара были приблизительно одинаковыми.
Путем регенеративного подогрева температура питательной воды, вообще говоря, могла бы быть повышена до температуры, близкой к температуре насыщения, соответствующей давлению свежего пара. Однако при этом сильно возросли бы потери теплоты с уходящими газами котла. Поэтому в международных нормах типоразмеров паровых турбин рекомендуется выбирать температуру питательной воды на входе в котел равной 0,65— 0,75 температуры насыщения, соответствующей давлению в котле. В России при сверхкритических параметрах пара и начальном давлении ею р0 = 23,5МПа температура питательной воды принимается равной 265—275 °С.
Относительный выигрыш в удельном расходе теплоты для установок без промежуточного перегрева (а) и с промежуточным перегревом (б)
БИЛЕТ 25.
25. Определение основных размеров ступени турбины (d или h0, f, или )
На рис. 3.1 прицелены схематические чертежи проточной части одновенечной турбинной ступени. При расчете ступени (турбины решают две взаимосвязанные задачи: 1) об определении основных размеров сопловых и рабочих лопаток: высот l1 и l2, углов выхода α1, и β2; о выборе типа применяемого профиля лопаток и его угла установки, размера хорды, относительного и абсолютного шагов лопаток, их числа z1,. z2, значений зазоров и перекрыт в ступени, типа бандажа рабочих лопаток и других характеристик; 2) об определении относительных КПД ступени и ее мощности и усилий, действующих на рабочие лопатки. Решение таких задач должно быть подчинено требованиям высокой надежности и экономичности ступени с учетом затрат при се изготовлении. Размеры сопловых и рабочих лопаток турбинных ступеней определяют одновременно с расчетом и построением треугольников скоростей. Ступень рассчитывают мо следующим исходным данным: 1) расходу пара (газа) через ступень G; 2) параметрам пара перед ступенью с0,р0 и t0; 3) давлению за ступенью p2 . Также известны приближенные значения отношения скоростей , средний диаметр ступени d и степень реактивности .
При вычислении размеров сопловой решетки при дозвуковых скоростях на выходе из этой решетки основными расчетными размерами являются площадь горловых сечений F1,. высота лопаток l1 и степень парциальности e. Площадь горловых сечений, или выходная площадь сопловой решетки, F1=O1l1z1 (рис. 3.2) может быть определена из уравнения неразрывности с использованием коэффициента расхода сопловой решетки μ1
теоретическая скорость на выходе из сопловой решетки v1t объем при и изоэнтропийном расширении в сопловой решетке (рис. 3.3); μ1 — коэффициент расхода сопловой решетки.
площадь горловых сечении, или выходную площадь рабочей решетки, F2=O2l2z2 определяют по формуле
Для двухвенечной cтупени размеры сопловой и рабочей решеток первого ряда рассчитывают аналогично размерам решеток одновенечной ступени, а размеры направляющей и рабочей решеток второго ряда — аналогично рабочей решетке одновенечной ступени.
Для направляющей решетки порядок определения размеров следующий. По известной из расчета рабочей решетки первого ряда высоте l2 находят высоту направляющей решетки :Далее вычисляют угол выхода потока из направляющей решетки: скорость на выходе из направляющей решетки ; удельный объем на выходе из направляющей решетки определяют с помощью hs-диаграммы; коэффициент расхода направляющей решетки μН близок к значениям коэффициентов расхода рабочих решеток активного типа. По углу выхода потока из атласа профилей выбирают профиль направляющей лопатки из серии активных профилей и строят входной треугольник скоростей для рабочих лопаток второго ряда. Коэффициент скорости и хорду bн находят так же, как для рабочей решетки одновинечной ступени.
Далее определяют размеры рабочих лопаток второго ряда. По известной из расчета направляющей решетки высоте , находят высоту рабочих лопаток второго ряда: : при этом значения перекрыш , и для рабочей решетки второго ряда, как и для направляющей, выбирают по рекомендациям, приведенным выше для одновенечых ступеней.
Угол выхода потока из рабочей решетки второго ряда вычисляют по формуле
Здесь теоретическая скорость на выходе из рабочих лопаток; - удельный объем на выходе из рабочих лопаток второго ряда; — коэффициент расхода рабочей решетки второго ряда (см. рис. 3.4).
По углу выхода потока из атласа профилей выбирают профиль рабочей решетки и строит треугольник скоростей на выходе из рабочей решетки второго ряда (см. рис. 2.18).
Коэффициент скорости и размер хорды . находят так же, как для рабочей решетки одновенечной ступени.