- •1. Введение
- •2. Указания по использованию операционной системы linux при выполнении лабораторного практикума
- •2.1. Краткое описание linux
- •2.2. Включение/выключение компьютера с системой linux
- •2.3. Рабочая среда linux
- •2.4. Основные команды при работе с ос Linux
- •3. Краткое описание кода relap5 mod 3.2
- •3.1. Введение
- •3.2. Гидродинамическая модель кода relap
- •3.3. Замыкающие соотношения и специальные модели
- •3.4. Компоненты кода relap5/Mod3.2
- •3.5. Моделирование систем управления и регулирования реактора
- •3.6. Особенности анализа аварийных режимов с помощью кодов улучшенной оценки
- •4. Краткое описание и указания по использованию
- •4.1.Введение
- •4.2. Использование npa
- •4.2.1. Запуск npa.
- •4.2.2. Перемещение курсора в среде npa.
- •4.2.3. Интерфейс пользователя.
- •4.2.4. Вызов команд контроля npa.
- •4.2.5. Запрос и модификация динамических функций.
- •4.2.6. Выдача интерактивной команды.
- •4.2.7. Команда Escape
- •4.2.8. Команды контроля нижнего меню.
- •4.2.9. Skip
- •4.2.10. Reset
- •4.2.11. Drop
- •4.2.12. Mask
- •4.2.13. Plot
- •4.2.14. Hrdcpy
- •4.2.15. Quit
- •Контрольные вопросы к главе 4.
- •5. Краткое описание и указания по использованию
- •6. Расчетный анализ аварийных режимов для
- •6.1. Термины и определения для выполнения анализа аварийных режимов
- •6.2. Требования к содержанию отчета по лабораторной работе
- •6.3. Требования к иллюстративному материалу
- •1. Основные цели лабораторной работы
- •2. Описание нодализационной схемы ввэр-440
- •3.Сценарий первого аварийного режима
- •4. Результаты расчета первого аварийного режима
- •5.Сценарий второго аварийного режима
- •6. Результаты расчета второго аварийного режима
6. Результаты расчета второго аварийного режима
В исходном состоянии энергоблок работает на мощности 100%. После открытия течи теплоносителя из холодной нитки начинается падения уровня воды в КД, снижение давления в первом контуре и мощности реактора. В ходе развития аварии происходит следующая последовательность состояния систем и элементов АС:
Таблица 4. Последовательность событий второго аварийного режима
Время, с |
Событие |
71 |
Закрываются ГЗЗ второй и 3-ей петли(рис. 11.а,б) |
112 |
Уровень в КД достигает 3,2 м (рис. 15), по этому показателю срабатывает аварийная защита, происходит резкое падение мощности реактора (рис. 2), реактивности (рис. 14) и расхода теплоносителя через активную зону (рис. 9). Отключение и начала выбега ГЦН всех петель |
122 |
Закрытие клапанов ТГ (происходит по сигналу о срабатывании АЗ с 10-секундной задержкой). |
127 |
Начало работы насосов высокого давления САОЗ. Запуск насосов производится в течение 15 секунд, по сигналу падения уровня в КД ниже 3.2 м. |
160 |
Открытие клапанов БРУ-А в первой петле (Loop1) происходит по сигналу о превышении давления в ГПК выше 5,3 МПа (рис. 6) |
331 |
Остановка ГЦН в третьей петле (Loop3) и второй (Loop2) петле |
348 |
Остановка ГЦН в первой петле (Loop1) |
1002 |
Уровень воды в КД падает до 0 (рис. 15) |
2162 |
Происходит открытие клапанов первого, второго, 4-го гидроаккумулятора (исправных), начинается подача воды в активную зону. Клапаны гидроаккумуляторов срабатывают при снижении давления в первом контуре ниже 5,98 МПа |
2574-3000 |
Гидроаккумуляторы переходят на работу в пульсирующем режиме (периодическое открытие и закрытие клапанов) |
2652 |
Закрытие клапанов БРУ-А первой петли происходит по сигналу о снижении давления во втором контуре ниже 4,69 МПа (рис. 6) |
Выводы
За расчетный промежуток времени температура оболочки твэл не вышла за рамки проектного предела 1200 0С.
Заключение
Пути протекания двух аварийных процессов близки друг к другу, что обусловлено схожими исходными событиями. В обоих аварийных процессов температура оболочки твэл не превышает проектного предела 1200 0С.
В целом второй аварийный процесс более опасен, нежели первый. В первом аварийном процессе уровень теплоносителя в активной зоне остается практически постоянным, за исключением кратковременных провалов, а во втором аварийном процессе уровень колеблется в пределах полуметра относительно исходного (рис.12а-б). Как следствие этого, масса теплоносителя в петлях при первой аварии на протяжении аварийного процесса сохраняется на более высоком уровне, чем во второй аварии (рис. 13а-в). Хотя это не вызывает больших отличий в температуре топлива, но заметно сказывается на реактивности (рис. 14). Характер спада температуры оболочки твэл в течение расчетного периода первой аварии сохраняется монотонным, а во второй аварии происходит ступенчатое снижение температуры с резкими подъемами и спадами, что может привести к дополнительным термическим напряжениям. В итоге можно сказать, что вторая авария является более опасной, поскольку может привести к дополнительным термических напряжениям.
Рис. 2. Зависимость мощности реактора от времени
Рис. 3. Зависимость давления в активной зоне от времени
Рис. 4а. Зависимость температуры оболочки твэл от времени в первом аварийном процессе
Рис. 4б. Зависимость температуры оболочки твэл от времени во втором аварийном процессе
Рис. 5а Зависимость температуры топлива от времени в первом аварийном процессе
Рис. 5б Зависимость температуры топлива от времени во втором аварийном процессе
Рис. 6 Зависимость давления второго контура от времени для первой петли
Рис. 7. Зависимость расхода через течь
Рис. 8.а Зависимость расхода через БРУ-А первой петли
Рис. 8.б Зависимость расхода через БРУ-А третьей петли
Рис. 9 Зависимость расхода теплоносителя через активную зону от времени
Рис. 10 Зависимость суммарного расхода САОЗ от времени
Рис. 11.а Зависимость расхода в первой петле от времени
Рис. 11.б Зависимость расхода во второй петле от времени
Рис. 11.в Зависимость расхода в третьей петле от времени
Рис. 12.а Зависимость уровня воды в активной зоне от времени в первом аварийном режиме
Рис. 12.б. Зависимость уровня воды в активной зоне от времени во втором режиме
Рис. 13.а Зависимость массы теплоносителя в первой петле
Рис. 13.б Зависимость массы теплоносителя во второй петле
Рис. 13.в Зависимость массы теплоносителя в третьей петле
Рис. 14 Зависимость реактивности от времени
Рис. 15 Зависимость уровня воды в КД от времени
Рис. 16 Зависимость теплообмена от первого ко второму контуру от времени