- •Расчетно-графическая работа
- •Задание к расчету двухкорпусной выпарной установки
- •Расчет двухкорпусной выпарной установки
- •2) Вакуум в барометрическом конденсаторе 76-103 Па; 2
- •3) Выпарной аппарат с естественной циркуляцией (тип 1. Исполнение 3); 2
- •1. Составление материального баланса
- •1.1 Расчет концентраций раствора по корпусам
- •1.2 Распределение давления по корпусам
- •1.3 Определение температурного режима
- •1.4 Определение полезных разностей температур по корпусам
- •1.5 Уточнение расходов выпаренной воды по корпусам
- •2. Расчет коэффициентов теплопередачи по корпусам
- •2.1 Определение коэффициента теплоотдачи
- •2.2 Определение коэффициента теплоотдачи
- •2.3 Распределение полезной разности температур
- •4. Расчет барометрического конденсатора
- •5. Расчет вакуум—насоса
- •Заключение
- •Список использованной литературы
2.2 Определение коэффициента теплоотдачи
Для выпарных аппаратов с естественной циркуляцией
растворов коэффициент теплоотдачи а2 определяется по формуле:
= , (30)
где σ- поверхностное натяжение;
q- удельная тепловая нагрузка;
- плотность раствора, кг/м3;
-плотность пара, кг/м3;
-плотность пара при давлении Р=1 атм., кг/м3;
rвт- теплота парообразования, Дж/кг;
- коэффициент динамической вязкости раствора, Па*с;
- теплоемкость раствора, Дж/(кг*К);
- теплопроводность раствора, Вт/(м*К);
Физические, теплофизические свойства раствора определяются при температуре кипения и концентрации в корпусе. [1,Приложения Б1 - БЗ, Б7]
Теплоемкость =3345 Дж/кг*К; =3911 Дж/кг*К [3, с. 248].
Расчет ведем из условий равенства удельных тепловых потоков:
q=qкон=qст=qкип,
где qкон- тепловой поток со стороны греющего пара;
qкон=α1·∆t1;
qкон=7583·3=22749 Вт/м2
tст1=tг-∆t1=126,5-3=123,5
qст- удельный тепловой поток в стенке;
=22648 Вт/м2
qкип- удельный тепловой поток при кипении жидкости внутри трубы,
qкип=α2·∆t2.
tст2=tст1-∆tст=123,5-6,5=117
∆t2=tст2-tкип=117-108,4=8,6
Коэффициент теплоотдачи в первом корпусе равен:
= =3645 Вт/(м2*К)
Коэффициент теплоотдачи во втором корпусе равен:
= =3256 Вт/(м2*К)
qкип=3645·8,6=22789 Вт/м2
Коэффициент теплопередачи в 1 корпусе:
K1= = =1253.4 Вт/(м2*К)
Коэффициент теплопередачи в 2 корпусе:
K2= =543 Вт/(м2*К)
2.3 Распределение полезной разности температур
Распределение полезной разности температур по корпусам проводим из условия равенства поверхностей теплопередачи в аппаратах установки:
, (34)
где , , - соответственно полезная разность температур, °С; тепловая нагрузка аппарата, Вт; коэффициент теплопередачи, Вт/(м2К) для J-ro корпуса; - суммарная полезная разность температур, °С;
=(2387100/1253.4)60/(2387100/1253.4+2322712 /543)=18.48oC;
=(2322712 /543)60/(2387100/1253.4+2322712 /543)=41.5oC;
Проверим общую полезную разность температур установки:
= + =18.5+41.5=60 °С.
Рассчитаем поверхность теплопередачи выпарных аппаратов:
F1=2387100/1253.4*18.5=60 м2;
F2=2322712 /543*41.5=60 м2.
Найденные значения поверхностей мало отличаются от ориентировочно определенной ранее поверхности Fop. Поэтому в последующих приближениях нет необходимости вносить коррективы на изменение конструктивных размеров аппаратов (высоты, диаметра и числа труб).
Сравнения распределенных из условия равенства поверхностей теплопередачи и предварительно рассчитанных значений полезных разностей температур представлено ниже:
корпус
1 2
Распределенные в 1-м
приближении значения , град. 18,5 41,5
Предварительно рассчитанные значения , град. 18,15 41.9
Второе приближение
Как видно, полезные разности, рассчитанные из условия равного перепада давления в корпусах и найденные в первом приближении из условия равенства поверхностей нагрева в корпусах, существенно не различаются. Поэтому нет необходимости заново перераспределять температуры между корпусами установки.
По [1,приложению A5] выбираем выпарной аппарат со следующими характеристиками:
Номинальная поверхность теплообмена Fh= 63 м2;
Высота труб Hтр=4000 мм;
Диаметр труб d=38x2 мм;
Диаметр греющей камеры Dгк=800 мм;
Диаметр сепаратора Dсеп=1600 мм;
Диаметр циркуляционной трубы Du =500 мм; - .
Общая высота аппарата Н=15500 мм;
Масса аппарата М=3500 кг.