33. Проектирование ленточных фундаментов бес подвальных зданий

1. Производится сбор нагрузок от наземных конструкций на 1 погонный метр длины фундамента в уровне поверхности планировки(N).

2. Определяется глубина заложения фундамента(d).

3. С исп. таблиц прил.3 СНиП 2.02.01-83* определяется табличные значения расчётного сопротивления грунта для предварительного определения размеров подошвы фундамента.

4. Определяются предварительные значения ширины подошвы фундамента из условия равенства P=R_0.

5. Ширина b определяется из условия равновесия.

ΣZ=0, , при р=R₀ , , ,

Исходя из b₀ подбирают по ГОСТ 13580-85 марку ж\б фундаментной плиты шириной b≥b₀

6. Определяется уточнённое с учётом ширины b, глубины заложения d и прочностных параметров грунта ϕ_II С_II, расчётное сопротивление грунта основания

7. Уточняют с учётом полученного R ширину подошвы фундамента и в случае необходимости принимают по ГОСТ 13580-85 новую марку ж\б фундаментной плиты шириной ≥b

8. Уточняют основное сочетание нагрузок в уровне подошвы фундамента за счёт определения веса стенки, фундаментной плиты и грунта на уступах.

9. Производится проверка величины среднего давления по подошве фундамента.

ΣN=G₁+G₂+G₃

Допускается перенапряжение грунта основания под подошвой ≤5% и недонапряжение ≤10%. Если пределы отклонений при данной ширине фундаментной плиты не удовлетворяют, то необходимо изменить ширину плиты.

10. Производится расчёт по деформациям S≤S_u

34. Проектирование ленточных фундаментов под стены подвальных помещений.

1. Сбор нагрузок. Кроме верхних нагрузок на фундамент будет действовать давление грунта обратной засыпки.

, , ,

Из характера действия нагрузок следует, что в общем случае ф-т нужно рассматривать как внецентренно наружный.

2. Определение глубины заложения d. Учитывать:

- конструктивные требования

- условие недопущения выпора грунта из-под подошвы ф-та

3,4,5 – без изменений

6. R определяется по полной ф-ле 7 СНиП 2.02.01-83^*

7. Без особенностей

8. ,

9. Выбирают расчетную схему стены подвала, которая для определения величины напряжений по подошве ф-та и проверки прочности кладки принимается в виде однопролетной вертикальной балки, верхний конец которой в уровне низа перекрытия над подвальным шарнирно оперт, а условия опирания нижнего конца определяется соотношением b’/b . Если b’/b ≥0,7, нижний конец считается шарнирно опертым, М=0, следовательно ф-т рассчитывается как центрально нагруженный.

Если b’/b < 0,7 нижний конец балки в уровне подошвы ф-та считается упругим защемлением, ф-т рассматривается как внецентренно нагруженный. Величина эксцентриситета равнодействующего относительно геометрической оси

, M_A – момент в жёсткой заделке. Е – модуль упругости материала кладки сены. С_z коэф. жёсткости упругого основания, М_у – момент в упругой заделке.

При е≤b/30 фундамент можно рассматривать как центрально нагруженный.

При e>b/30 переходят к проверке фактических давлений по подошве внецентренно нагруженных фундаментов.

P_max=…<1,2R; P_min=…>0 – среднее давление по подошве.