- •Задание на курсовой проект
- •1 Технология производства тепловой и электроэнергии
- •2 Выбор генераторов
- •3 Выбор схем на разных уровнях напряжения тэц
- •4 Выбор трансформаторов
- •5 Выбор секционных реакторов на гру
- •6 Выбор токоведущих частей
- •7 Выбор проводников ру
- •8 Расчет токов короткого замыкания.
- •Выбор и проверка выключателей
- •10 Проверка проводников на действие токов короткого замыкания
- •11 Выбор и проверка опорных изоляторов.
- •12 Ограничение перенапряжений на тэц. Ограничители перенапряжений (опн).
- •Заключение
- •Список источников
7 Выбор проводников ру
1) Распределительное устройство высокого напряжения (РУ ВН)
Ток в неизолированном проводе составит
Принимаем неизолированный алюминиевый провод. Экономическая плотность тока при указанных условиях составит jэк=1 А/мм2.
Экономическое сечение проводника
Примем для СШ и ОСШ 3 неизолированных провода марки АС - 1500.
2) Распределительное устройство генераторного напряжения
Максимально возможный ток в шине ГРУ 10,5 кВ будет протекать при условии, что один из трансформаторов связи выведен из работы, тогда через второй будет передаваться максимально возможная мощность, то есть 173,875 МВ∙А. Тогда:
Выбираем алюминиевые окрашенные шины коробчатого сечения с параметрами, приведенными в таблице 15, и геометрическими размерами поперечного сечения, приведенными на рисунке 4.
Таблица 15. Параметры шин ГРУ 10,5 кВ
Размеры |
Площадь сечения |
Допустимый ток |
|||
a |
b |
c |
r |
||
мм |
мм2 |
А |
|||
225 |
105 |
12,5 |
16 |
4890 |
10300 |
Рисунок 4. Геометрические размеры поперечного сечения шин ГРУ 10,5 кВ
3) Распределительное устройство собственных нужд 6,3 кВ:
Максимально возможный ток в шине РУСН 6,3 кВ:
Выбираем алюминиевые шины прямоугольного сечения с параметрами, приведенными в таблице 16.
Таблица 16. Параметры шин РУСН 6,3 кВ
Размеры |
Площадь сечения |
Допустимый ток |
мм |
мм2 |
А |
|
1200 |
2070 |
4) Распределительное устройство собственных нужд 6,3 кВ:
Максимально возможный ток в шине РУНН 0,4 кВ:
Выбираем алюминиевые шины коробчатого сечения с параметрами, приведенными в таблице 17.
Таблица 17. Параметры шин РУНН 0,4 кВ
Размеры |
Площадь сечения |
Допустимый ток на две шины |
|||
a |
b |
c |
r |
||
мм |
мм2 |
А |
|||
250 |
115 |
12,5 |
16 |
5450 |
10800 |
8 Расчет токов короткого замыкания.
В качестве расчетных точек коротких замыканий примем точки, короткое замыкание в которых наиболее опасно. Короткое замыкание (КЗ) на шине РУВН приведет к полному отключению всех потребителей, среди которых могут быть потребители первой и второй категории, на генераторе – отключению и возможному выходу из строя генератора, что так же скажется на потребителях, т.к. генерируемая мощность оставшихся генераторов будет недостаточна. Короткое замыкание на шине СН является недопустимым, т.к. СН – потребители первой категории и их отключение недопустимо.
Схема замещения приведена на рис. 5. Результаты расчета токов короткого замыкания приведены в таблице 19.
Определение основных базисных величин
Расчет токов короткого замыкания выполним методом относительных единиц. При этом примем Sб=1000 МВА, Uб1=115 кВ, Uб2=18 кВ, Uб3=10,5 кВ, Uб4=6,3 кВ, Uб5=0,4 кВ.
Определим базисные токи:
Определение относительных сопротивлений
Относительные сопротивления трансформаторов связи неблочной части:
Относительные сопротивления трансформаторов связи блочной части:
Относительные сопротивления токопроводов от трансформаторов связи до ГРУ:
Относительные сопротивления токопроводов от генераторов до ТС блочной части:
Относительные сопротивления токопроводов от ГРУ до генераторов:
Относительные сопротивления турбогенераторов:
Относительные сопротивления кабельных линий от ГРУ до ТСН неблочной части:
Относительные сопротивления кабельных линий от генераторов до ТСН блочной части:
Относительные сопротивления ТСН 10,5/6,3 кВ:
Относительные сопротивления кабельных линий от ТСН 10,5/6,3 кВ до РУСН 6,3 кВ:
Относительные сопротивления кабельных линий от РУСН 6,3 кВ до двигателей:
Эквивалентное сопротивление двигателей 6 кВ:
Относительные сопротивления кабельных линий от РУСН 6,3 кВ до ТСН 6,3/0,4 кВ:
Относительные сопротивления трансформаторов собственных нужд 6,3/0,4 кВ:
Относительные сопротивления шинопроводов от ТСН 6,3/0,4 кВ до РУНН 0,4 кВ:
Относительные сопротивления кабельных линий до двигателей 0,4 кВ:
Относительные сопротивления двигателей 0,4 кВ:
Полученные значения относительных сопротивлений представлены в табл. 18.
Таблица 18. Результаты расчета сопротивлений расчетной схемы в относительных базисных единицах
R1 |
0,0000 |
X1 |
0,0000 |
R28 |
0,009 |
X28 |
0,044 |
R2 |
0,0000 |
X2 |
0,0000 |
R29 |
0,006 |
X29 |
0,297 |
R3 |
0,0000 |
X3 |
0,8400 |
R30 |
0,173 |
X30 |
0,473 |
R4 |
0,0000 |
X4 |
0,5250 |
R31 |
0,163 |
X31 |
0,299 |
R5 |
0,0082 |
X5 |
0,414 |
R32 |
0,163 |
X32 |
0,299 |
R6 |
0,0046 |
X6 |
0,178 |
R33 |
0,153 |
X33 |
0,186 |
R7 |
0,142 |
X7 |
0,263 |
R34 |
0,0000 |
X34 |
22,0000 |
R8 |
0,132 |
X8 |
0,132 |
R35 |
0,0000 |
X35 |
18,7500 |
R9 |
0,132 |
X9 |
0,132 |
R36 |
0,0000 |
X36 |
18,7500 |
R10 |
0,045 |
X10 |
0,045 |
R37 |
0,0000 |
X37 |
22,0000 |
R11 |
0,003 |
X11 |
0,112 |
R38 |
1,2500 |
X38 |
25,0000 |
R12 |
0,0018 |
X12 |
0,112 |
R39 |
1,2500 |
X39 |
25,0000 |
R13 |
0,0018 |
X13 |
0,112 |
R40 |
1,2500 |
X40 |
25,0000 |
R14 |
0,0000 |
X14 |
- |
R41 |
1,2500 |
X41 |
25,0000 |
R15 |
0,0000 |
X15 |
10,3175 |
R42 |
4,8900 |
X42 |
0,543 |
R16 |
0,0000 |
X16 |
8,0000 |
R43 |
2,96 |
X43 |
0,328 |
R17 |
0,0000 |
X17 |
8,0000 |
R44 |
2,96 |
X44 |
0,238 |
R18 |
0,0000 |
X18 |
6,2500 |
R45 |
1,97 |
X45 |
0,219 |
R19 |
0,150 |
X19 |
0,150 |
Xг1 |
2,0933 |
Хг2 |
1,5360 |
R20 |
0,141 |
X20 |
0,150 |
Хг3 |
1,5360 |
Хг4 |
1,1690 |
R21 |
0,141 |
X21 |
0,150 |
X д1 |
44,6800 |
Х д2 |
26,4800 |
R22 |
0,144 |
X22 |
0,113 |
Х д3 |
26,4800 |
Х д4 |
17,8750 |
R26 |
0,0163 |
X26 |
0,074 |
Х д5 |
115,900 |
Х д6 |
70,170 |
R27 |
0,009 |
X27 |
0,044 |
Х д7 |
70,170 |
Х д8 |
46,780 |
Рисунок 5. Схема замещения с принятыми обозначениями
Средние значения для приближенных расчетов сверхпереходная ЭДС турбогенераторов, асинхронных двигателей и сети примем по [6, с. 118]:
- для энергосистемы (С);
- для недовозбужденных турбогенераторов (Г1… Г5);
- для асинхронных двигателей (Д1…Д8).
Расчет точки К2
При расчете точки К2 схема принимает упрощенный вид из-за отсутствия подпитки точки короткого замыкания от двигателей второй ступени СН неблочной части и от всех двигателей СН блочной части. Упрощенная схема представлена на рис. 6.
Уточненные относительные сопротивления секционных реакторов ГРУ для точки К2:
Рисунок 6. Упрощенная схема для точки К2
Упростим схему, сложив сопротивления последовательно включенных элементов СН:
Элементы получены при расчете короткого замыкания в точке К1. Второе упрощение при расчете точки К2 представлено на рис. 7.
Рисунок 7. Второе упрощение для точки К2
Так, как выбранные двигатели одинаковы, то можно объединить двигатели Д1 и Д3 в один эквивалентный элемент. При этом производим следующие преобразования схемы:
Третье упрощение при расчете точки К2 представлено на рис. 8.
Рисунок 8. Третье упрощение при расчете точки К2
Таким образом начальный ток периодической составляющей короткого замыкания в точке К2 находится как сумма токов, создаваемых генераторами и двигателями в отдельности:
.
Начальный ток периодической составляющей от генератора Г1:
Начальный ток апериодической составляющей от генератора Г1:
Постоянная времени затухания апериодической составляющей:
Ударный коэффициент апериодической составляющей:
Ударный ток короткого замыкания от генератора Г1:
Начальный ток периодической составляющей от генератора Г2:
Начальный ток апериодической составляющей от генератора Г2:
Постоянная времени затухания апериодической составляющей:
Ударный коэффициент апериодической составляющей:
Ударный ток короткого замыкания от генератора Г2:
Начальный ток периодической составляющей от генератора Г3:
Начальный ток апериодической составляющей от генератора Г3:
Постоянная времени затухания апериодической составляющей:
Ударный коэффициент апериодической составляющей:
Ударный ток короткого замыкания от генератора Г3:
Начальный ток периодической составляющей от генераторов Г4 и Г5:
Начальный ток апериодической составляющей от генераторов Г4 и Г5:
Постоянная времени затухания апериодической составляющей:
Ударный коэффициент апериодической составляющей:
Ударный ток короткого замыкания от генераторов Г4 и Г5:
Начальный ток периодической составляющей от двигателей Д1 и Д3:
Начальный ток апериодической составляющей от двигателей Д1 и Д3:
Постоянная времени затухания апериодической составляющей:
Ударный коэффициент апериодической составляющей:
Ударный ток короткого замыкания от двигателей Д1 и Д3:
Начальный ток периодической составляющей от двигателя Д2:
Начальный ток апериодической составляющей от двигателя Д2:
Постоянная времени затухания апериодической составляющей:
Ударный коэффициент апериодической составляющей:
Ударный ток короткого замыкания от двигателя Д2:
Определим суммарный ток периодической составляющей в точке К2:
Определим суммарный ток апериодической составляющей в точке К2:
Определим суммарный ударный ток к. з. в точке К2:
Мощность короткого замыкания в точке К2:
Таблица 19. Результат расчета точек КЗ
К1 |
||||||||||
Iп0 (Г1), кА |
Iп0 (Г2,Г3), кА |
Iп0 (Г4,Г5), кА |
Iп0 (К1), кА |
|||||||
1,592 |
3,106 |
4,827 |
9,508 |
|||||||
iа0 (Г1), кА |
iа0 (Г2,Г3), кА |
iа0 (Г4,Г5), кА |
iа0 (К1), кА |
|||||||
2,251 |
4,393 |
6,82 |
13,43 |
|||||||
iуд (Г1), кА |
iуд (Г2,Г3), кА |
iуд (Г4,Г5), кА |
iуд (К1), кА |
|||||||
4,484 |
8,739 |
13,58 |
26,732 |
|||||||
К2 |
||||||||||
Iп0 (Г1), кА |
Iп0 (Г2), кА |
Iп0 (Г3), кА |
Iп0 (Г4,Г5), кА |
Iп0 (АД1,АД3), кА |
Iп0 (АД2), кА |
Iп0 (К2), кА |
||||
22,245 |
20,344 |
29,763 |
31,382 |
2,381 |
1,409 |
116,943 |
||||
iа0 (Г1), кА |
iа0 (Г2), кА |
iа0 (Г2,Г3), кА |
iа0 (Г4,Г5), кА |
iа0 (АД1,АД3), кА |
iа0 (АД2), кА |
iа0 (К2), кА |
||||
31,459 |
28,77 |
42,092 |
44,38 |
3,367 |
1,993 |
165,383 |
||||
iуд (Г1), кА |
iуд (Г2), кА |
iуд (Г2,Г3), кА |
iуд (Г4,Г5), кА |
iуд (АД1,АД3), кА |
iуд (АД2), кА |
iуд (К2), кА |
||||
62,784 |
56,874 |
84,039 |
88,194 |
6,66 |
3,936 |
329,652 |
||||
К3 |
||||||||||
Iп0 (Г1), кА |
Iп0 (Г2), кА |
Iп0 (Г3), кА |
Iп0 (Г4,Г5), кА |
Iп0 (АД5), кА |
Iп0 (АД1), кА |
Iп0 (К3), кА |
||||
6,378 |
6,435 |
6,665 |
6,711 |
0,504 |
1,843 |
28,236 |
||||
iа0 (Г1), кА |
iа0 (Г2), кА |
iа0 (Г3), кА |
iа0 (Г4,Г5), кА |
iа0 (АД5), кА |
iа0 (АД1), кА |
iа0 (К3), кА |
||||
9,02 |
8,676 |
9,426 |
9,491 |
0,712 |
2,606 |
39,93 |
||||
iуд (Г1), кА |
iуд (Г2), кА |
iуд (Г3), кА |
iуд (Г4,Г5), кА |
iуд (АД5), кА |
iуд (АД1), кА |
iуд (К3), кА |
||||
17,416 |
16,777 |
18,174 |
18,285 |
1,886 |
5,209 |
77,204 |
Продолжение таблицы 19.
К4 |
||||||
Iп0 (Г1), кА |
Iп0 (Г2), кА |
Iп0 (Г3), кА |
Iп0 (Г4,Г5), кА |
Iп0 (АД5), кА |
Iп0 (АД1), кА |
Iп0 (К4), кА |
6,342 |
6,101 |
6,625 |
6,671 |
0,503 |
1,846 |
28,088 |
iа0 (Г1), кА |
iа0 (Г2), кА |
iа0 (Г3), кА |
iа0 (Г4,Г5), кА |
iа0 (АД5), кА |
iа0 (АД1), кА |
iа0 (К4), кА |
8,968 |
8,629 |
9,369 |
9,434 |
0,712 |
2,611 |
39,72 |
iуд (Г1), кА |
iуд (Г2), кА |
iуд (Г3), кА |
iуд (Г4,Г5), кА |
iуд (АД5), кА |
iуд (АД1), кА |
iуд (К4), кА |
17,287 |
16,657 |
18,034 |
18,43 |
1,343 |
5,221 |
76,969 |
К5 |
||||||
Iп0 (Г1), кА |
Iп0 (Г2), кА |
Iп0 (Г3), кА |
Iп0 (Г4,Г5), кА |
Iп0 (АД5), кА |
Iп0 (АД1), кА |
Iп0 (К5), кА |
21,654 |
4,004 |
21,857 |
21,888 |
11,143 |
14,08 |
94,623 |
iа0 (Г1), кА |
iа0 (Г2), кА |
iа0 (Г3), кА |
iа0 (Г4,Г5), кА |
iа0 (АД5), кА |
iа0 (АД1), кА |
iа0 (К5), кА |
30,629 |
5,658 |
30,91 |
30,954 |
15,579 |
19,912 |
133,817 |
iуд (Г1), кА |
iуд (Г2), Ка |
iуд (Г3), кА |
iуд (Г4,Г5), кА |
iуд (АД5), кА |
iуд (АД1), кА |
iуд (К5), кА |
58,611 |
11,222 |
59,138 |
59,212 |
29,571 |
38,872 |
256,626 |
Продолжение таблицы 19
К6 |
|||||||||||
Iп0 (Г1), кА |
Iп0 (Г2), кА |
Iп0 (Г3), кА |
Iп0 (Г4,Г5), кА |
Iп0 (АД5), кА |
Iп0 (АД1), кА |
Iп0 (К6), кА |
|||||
21,341 |
3,993 |
21,537 |
21,567 |
11,205 |
13,967 |
93,61 |
|||||
iа0 (Г1), кА |
iа0 (Г2), кА |
iа0 (Г3), кА |
iа0 (Г4,Г5), кА |
iа0 (АД5), кА |
iа0 (АД1), кА |
iа0 (К6), кА |
|||||
30,181 |
5,647 |
30,458 |
30,501 |
15,847 |
19,752 |
132,384 |
|||||
iуд (Г1), кА |
iуд (Г2), Ка |
iуд (Г3), кА |
iуд (Г4,Г5), кА |
iуд (АД5), кА |
iуд (АД1), кА |
iуд (К6), кА |
|||||
51,599 |
10,946 |
52,005 |
52,062 |
31,693 |
35,695 |
234 |
|||||
К7 |
|||||||||||
Iп0 (Г1), кА |
Iп0 (Г2,Г3), кА |
Iп0 (Г5), кА |
Iп0 (АД4), кА |
Iп0 (Г4), кА |
Iп0 (К7), кА |
||||||
7,926 |
13,013 |
11,219 |
1,175 |
24,713 |
58,046 |
||||||
iа0 (Г1), кА |
iа0 (Г2,Г3), кА |
iа0 (Г5), кА |
iа0 (АД4), кА |
iа0 (Г4), кА |
iа0 (К7), кА |
||||||
11,209 |
18,404 |
15,867 |
1,662 |
34,95 |
82,08 |
||||||
iуд (Г1), кА |
iуд (Г2,Г3), кА |
iуд (Г5), кА |
iуд (АД4), кА |
iуд (Г4), кА |
iуд (К7), кА |
||||||
22,305 |
36,559 |
31,556 |
3,283 |
69,891 |
163,594 |