- •Кафедра «Электроснабжение железнодорожного транспорта» Расчет релейной защиты тяговой подстанции
- •Студент группы 48 а
- •Реферат
- •Содержание
- •2 Типы релейной защиты, применяемые на проектируемой тяговой подстанции
- •3.3 Максимальная токовая защита ввода 115 кВ
- •3.4 Дифференцированная защита трансформатора с торможением на реле дзт-11
- •3.5 Защита от перегрузки и автоматика включения обдува трансформатора
- •4 Защита трансформатора собственных нужд
- •4.1 Токовая отсечка трансформатора собственных нужд
- •4.2 Максимальная токовая защита трансформатора собственных нужд
- •5 Расчет защит преобразовательного агрегата
- •5.1 Максимальная токовая защита на реле рт-40
- •5.2 Расчет токовой отсечки преобразовательного агрегата
- •5.3 Расчет защиты от перегрузки и автоматики включения обдува преобразовательного агрегата
- •6 Проверка трансформаторов тока на 10%-ю погрешность
- •Заключение
- •Библиографический список
3.4 Дифференцированная защита трансформатора с торможением на реле дзт-11
Расчет производим для дифференциальной продольной защиты с торможением на реле ДЗТ-11.
Выбираем способ включения тормозной обмотки на сумму токов стороны низкого и среднего напряжений.
Исходные данные для расчета приведены на рисунке 4.
Рисунок 4 – Исходные данные для расчета дифференциальной
защиты трансформатора
Таблица 6 – Определение первичных и вторичных номинальных токов для всех сторон защищаемого трансформатора
Наименование величины |
ВН |
СН |
НН |
Первичный номинальный ток, А |
=80,33 А |
=240 А |
= 840 А |
Коэффициент транс-ции ТТ |
20 |
60 |
200 |
Схема соединения обмоток ТТ |
«треугольник» |
«треугольник» |
«звезда» |
Вторичный номинальный ток в плече защиты, А |
А |
А |
|
Cторона, у которой вторичный номинальный ток наибольший, является основной (I2ВН).
Максимальные токи при внешних трехфазных к. з., приведенные к напряжению обмотки ВН трансформатора:
а) при к.з. в точке К2 на шинах 35 кВ
, (3,14)
А;
б) при к. з в точке К1 на шинах 10 кВ
, (3,15)
А.
Составляющие тока небаланса дифференциальной защиты трехобмоточного трансформатора:
, (3,16)
где - коэффициент однотипности, =1;
- погрешность трансформаторов тока, =0,1.
, (3,17)
где - половина диапазона регулирования стороны высокого напряжения, =16,02 %;
- половина диапазона регулирования стороны среднего напряжения, =5%.
- половина диапазона регулирования стороны низкого напряжения, =0;
Первая составляющая тока небаланса определяется погрешностью трансформаторов тока.
Вторая составляющая – наличием РПН трансформатора.
Третья составляющая – неточностью выставления числа витков на коммутаторе дифференциальной защиты.
А;
А;
А.
А;
Предварительные значения максимальных первичных токов небаланса определяются по выражению:
, (3,18)
А.
А;
Предварительное значение первичного тока срабатывания защиты определяется по условию отстройки от броска тока намагничивания, так как принимается схема включения тормозной обмотки реле ДЗТ-11 на сумму токов двух сторон, в связи с этим дифференциальная защита не будет срабатывать при к.з. на стороне среднего и низкого напряжения:
, (3,19)
где - коэффициент надежности, для реле ДЗТ-11 =1,5.
А
Выбираем ток срабатывания защиты по условию отстройки от броска тока намагничивания, так как включаем тормозную обмотку на сумму токов двух сторон (рисунок 5).
Таблица 7 – Определение числа витков обмоток ДЗТ – 11
Наименование величины |
Расчетная формула |
Численное значение |
1 |
2 |
3 |
Предварительное значение тока срабатывания реле |
|
|
Число витков обмоток НТТ для высокого напряжения |
|
|
Принятое число витков, окр. до меньшего целого числа |
|
9 витков |
Ток срабатывания реле при принятом числе витков на стороне ВН |
|
А |
Ток реле от трансформаторов тока, стороны ВН при к.з в зоне действия защиты на стороне СН |
|
|
Продолжение таблицы 7
1 |
2 |
3 |
Ток реле от трансформаторов тока, стороны ВН при к.з в зоне действия защиты на стороне НН |
|
|
Минимальное значение коэффициента чувствительности защиты |
≥ 2 |
> 2 |
Расчетное число витков обмотки ННТ для сторон НН |
|
|
Принятое число витков НТТ для установки на стороне НН (до ближайшего целого) |
|
15 витков |
Составляющие тока небаланса, обусловленные неточностью установки расчетного числа витков на стороне НН |
|
|
Максимальный первичный ток небаланса при к.з.на шинах НН (10 кВ)
|
|
|
Расчетное число витков обмотки НТТ для стороны СН |
|
|
Принятое число витков НТТ для установки на стороне НН (до ближайшего целого) |
|
9 |
Окончание таблицы 7
1 |
2 |
3 |
Составляющие тока небаланса, обусловленные неточностью установки расчетного числа витков на стороне СН |
|
|
Максимальный первичный ток небаланса при к.з.на шинах СН (35 кВ)
|
|
|
Расчетные числа витков тормозной обмотки при условии несрабатывания реле при внешнем к. з. на шинах 10 кВ |
|
витка |
Расчетные числа витков тормозной обмотки при условии несрабатывания реле при внешнем к. з. на шинах 35 кВ |
|
витка |
Принятое число витков в тормозной обмотки, которое можно выставить на коммутаторе тормозной обмотки |
|
7 витков |
Окончательно принятые числа витков обмоток НТТ при выбранной схеме вкл. |
|
9 витков 9 витков 15 витков
|
Рисунок 5 – Принципиальная схема включения обмоток реле ДЗТ-11
в цепи дифференциальной защиты
Схема защиты понижающего трансформатора приведена в приложении А.