1.5. Процесс расширения.
В двигателях высокого сжатия со смешанным сгоранием происходит предварительное расширение при постоянном давлении Рm = Рz (степень предварительного расширения ) и последующее политропное расширение (степень последующего расширения ).
Для расчета процесса задаем показатель политропы расширения n2 = 1,32.
Определим температуру в конце расширения по формуле:
, (1.29)
К.
Давление в конце расширения определим по формуле:
, (1.30)
МПа.
1.6. Среднее индикаторное давление.
Предварительно среднее индикаторное давление для бескомпрессорного дизеля (при расчете процесса сгорания по циклу со смешанным подводом тепла) может быть определено по формуле:
, (1.31)
Среднее индикаторное давление с учетом степени полноты действительной индикаторной диаграммы в сравнении с теоретической, а также с учетом дополнительной работы насосных ходов определим по формуле:
, (1.32)
где а = 0, 98 – коэффициент полноты диаграммы.
МПа.
1.7. Определение индикаторной и эффективной мощности двигателя, расхода топлива, КПД.
Подсчитаем рабочий объем цилиндра по формуле:
, (1.33)
где Vh – рабочий объем цилиндра, м3;
D – диаметр цилиндра, м;
S – ход поршня, м.
.
Определим индикаторную мощность по формуле:
, (1.34)
где Ni – индикаторная мощность, кВт;
n – частота вращения, об/мин;
i – число цилиндров.
кВт.
Вычисляем удельный индикаторный расход топлива, кг/(кВт.ч), по формуле:
, (1.35)
кг/(кВт.ч)
Подсчитаем часовой расход топлива по формуле:
(1.36)
кг/ч
Для двигателя с приводным компрессором рассчитываются:
Расход воздуха, проходящего через компрессор в секунду, -
Gвозд = ,
Gвозд = ,
|
(1.37) |
где 28,95 – относительная молекулярная масса воздуха.
Для двигателя с приводным компрессором определяется мощность компрессора, кВт:
Nк = , |
(1.38) |
где
lад = ;
|
(1.39) |
Rв=0,287 кДж/(кг·оС) – характеристическая постоянная воздуха.
lад = кВт,
Nк = кВт.
Определим эффективную мощность, кВт, по формуле:
(1.40)
где м’ = 0,82 – механический КПД двигателя без компрессора.
кВт.
Механический КПД для двигателя с приводным компрессором:
,
Удельный эффективный расход топлива определим по формуле:
, (1.41)
кг/(кВт.ч).
Эффективный КПД определим по формуле:
, (1.42)
.
2. Тепловой расчет паровой турбины.
2.1. Исходные данные.
Таблица 2.1. Исходные данные.
Номинальная эффективная мощность Ne, кВт |
270 |
Частота вращения вала турбины n, об/мин |
17000 |
Давление пара перед турбиной Р1, МПа |
1,3 |
Температура пара перед турбиной t1, oC |
280 |
Давление пара при выпуске РК, МПа |
0,13 |
Отношение u/c1 = x |
0,33 |
Механический КПД турбины |
0,98 |
2.2. Определение скорости истечения из сопла.
По заданным начальным параметрам пара Р1, t1 и давлению пара при выпуске Рк, с помощью h-S – диаграммы определяем располагаемый адиабатный теплоперепад:
h0 = h1 – h2 , (2.1)
h0 =3008,61- 2686,64= 321,97кДж/кг .
Рисунок 2.1. Определение располагаемого адиабатного теплоперепада
Вычисляем теоретическую скорость пара при выходе из сопел по формуле:
, (2.2)
м/с.
По графику (рисунок 2.1) определим коэффициент скорости сопла в зависимости от значения теоретической скорости пара при высоте сопла
lc = 0,008м.
= 0,916.
Действительную скорость можно определить по формуле:
, (2.3)
м/с.
Рисунок 2.2 – Определение коэффициента скорости сопла