3.9. Выбор дымососа

Складывая потери давления во всех агрегатах и газоходах, получаем приближённое значение потерь давления по газовому тракту:

(Па).

Напор, развиваемый дымососом, равен:

(Па) = 154,6 (мм вод. ст.)

По производительности дымососа

Q_д = 176358,4(м³/ч)

и напору

Н_д = 154,6 (мм вод. ст.),

которое он создаёт, выбираем дымосос Д18×2 с частотой вращения 590 об/мин. Зная размеры входного и выходного отверстий дымососа, можно найти потери давления на участках 7–8 и 8–9.

Диаметр входного отверстия дымососа Д18×2  : d=1800мм [4, с.109].

3.10. Пересчет участка 7–8

Перед дымососом стоит всасывающий карман с размерами входного отверстия:

а = 0,92 ∙ d_д = 0,92 ∙ 1800 = 1656 мм;

b = 1,8 · d_д = 1,8 · 1800 = 3240 мм.

Чтобы присоединить карман размером 1656×3240 мм к трубе 1600×3150 мм участка, необходимо установить конфузор

.

Получаем .

Так как угол 20° < α < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора ξ = 0,1.

На участке также находится поворот на угол 90°, коэффициент местного сопротивления которого ξ = 1.

Скорость дымовых газов в дымоходе:

(м/с)

Коэффициент сопротивления во всасывающем кармане ξ = 0,1

Потери давления в конфузоре и всасывающем кармане:

(Па).

Потери давления в местных сопротивлениях на участке 7–8:

(Па).

Суммарные потери давления на участке:

(Па).

3.11. Пересчет участка 8–9

Газоход присоединяется к выходу дымососа с помощью конфузора (3015х3350мм→1600х3150 мм).

.

Получаем .

Так как угол 20° < α < 60°, то коэффициент местного сопротивления конфузора ξ = 0,1.

На участке также находится поворот на угол 90°, коэффициент местного сопротивления которого ξ = 1.

Скорость дымовых газов в дымоходе:

(м/с)

Коэффициент сопротивления во всасывающем кармане ξ = 0,1

Потери давления в конфузоре и всасывающем кармане:

(Па).

Потери давления в местных сопротивлениях на участке 8-9:

(Па).

Суммарные потери давления на участке:

(Па).

Суммарные потери давления в газоходах:

ΔР_г/х =4,666+28,653+51,27+80,68+101,08 =286,4 (Па).

Потери давления по всему газовому тракту:

(Па).

Давление создаваемое дымососом:

H_д=1,1^.1,134^.1477=1842,4 Па=187,8 (мм вод. ст.)

Используя производительность дымососа Q_д=176358,4 (м³/ч) и напор H_д=187,8 (мм вод. ст.), создаваемый им, по графику аэродинамических характеристик выбираем дымосос Д18×2с частотой вращения 590 об/мин.

Перейдём к частоте вращения 740 об/мин :

Qд=176358,4×740/590=221400,4 (м³/ч)

Находим КПД дымососа:

η_д=51 %

Затрачиваемая дымососом мощность N_Д, кВт:

N_д =

Кр=(1,293×Тух×0,103)/(ρо×Тхар×Рхар)

Кр=(1,293×(150+273)×0,103))/0,852×373×Рхар)=10

где Q_Д – производительность вентилятора, м³/ч; H_Д – напор развиваемый вентилятором, Па; η_Д – КПД вентилятора, %.

N_Д = (кВт)

4. Вывод

Для осуществления процесса горения котлоагрегаты оснащаются тягодутьевыми устройствами: дутьевыми вентиляторами, подающими воздух в топку, дымососами, удаляющими из котла дымовые газы и дымовой трубой.

Выбор вентилятора или дымососа сводится к выбору машины, обеспечивающей производительность и давление, определённые при расчёте воздушного и газового трактов, и потребляющей наименьшее количество энергии при эксплуатации.

В расчёте курсовой работы я осуществила аэродинамический расчет воздушного тракта котлоагрегата по данным своего варианта, подобрала по производительности и напору дутьевой вентилятор ВДН–19 с частотой вращения 740 об/мин и определена мощность, потребляемая им и его КПД по графику ;рассчитала аэродинамический расчет газового тракта, выбрала дымосос Д18×2 с частотой вращения 590 об/мин (далее идёт пересчёт для частоты вращения 740 об/мин) и определена мощность, потребляемая им и его КПД по графику;впоследствии была выбрана цилиндрическая дымовая труба высотой 60 метров.