3.3 Вторая ступень токовой защиты

Второй ступенью токовой защиты является токовая отсечка c выдержкой времени. Чтобы защитить незащищенную первой ступенью часть линии (рис. 3.1), вторая ступень должна быть более чувствительной, ее зона действия должна быть больше. Это условие выполняется, когда ток срабатывания второй ступени (рис. 3.2) больше тока срабатывания первой ступени смежной линии W2:

 .                                                    (Л3-5)

    Приравнять неравенство мы сможем, увеличив  с учетом коэффициента отстройки

.                                              (Л3-6)

Ток срабатывания реле определяется по (Л3-3). При выполнении условия (Л3-6) селективность защит для линии W1 и W2 будет обеспечиваться лишь в том случае, когда рассматриваемая ступень будет иметь небольшую временную задержку на срабатывание. Время срабатывания второй ступени обычно принимается

 с,                                                     (Л3-7)

п ричем это время одинаково для вторых ступеней всех линий. Из рис. 3.2 видно, что зона действия второй ступени защищает участок, не защищенный первой ступенью, а также начало смежной ЛЭП W2.

Рисунок 3.2. Схема для определения тока срабатывания второй ступени ТЗ.

 

Ч увствительность второй ступени оценивается коэффициентом чувствительности:

,                                         (Л3-8)

Часто защиты проектируются без второй ступени, т.е. имеется первая и третья ступени.

3.4 Третья ступень токовой защиты

Третья ступень токовой защиты – максимальная токовая защита (МТЗ). МТЗ самая чувствительная ступень из токовых защит, поэтому она должна быть:

- во-первых, отстроена от максимального тока нагрузки (I_Р,МАХ).

,                                            (Л3-9)

где I_Р,МАХ – максимальный рабочий ток линии, который в соответствии с рис. 3.3 может быть найден:

.                                         (Л3-10)

Учитывая коэффициент отстройки (Л3-8) можно переписать

,                                       (Л3-11)

где k_ОТС - коэффициент отстройки; k_ОТС = 1,2…1,5.

- во-вторых, отстроена от токов самозапуска нагрузки S1 и S2 (рис. 3.3) после КЗ в точке К1 (рис. 3.4 а). При отключении основной защитой КЗ и, спустя время t_АПВ, успешном включении выключателя Q1 от АПВ произойдет самозапуск нагрузки S1 и S2, тогда ток срабатывания защиты:

,

учитывая, что , (k_СЗП – коэффициент самозапуска, k_СЗП = 1 – 6; при отсутствии двигательной нагрузки k_СЗП = 1, при наличии двигательной нагрузки k_СЗП = k_П = 6, k_П – коэффициент пуска двигателя), запишем:

                                   (Л3-12)

Рисунок 3.3. Расчетная схема

 

- в третьих, отстроена от токов самозапуска нагрузки S1 и S2 (рис. 3.3) при отключении КЗ в точке К2 (рис. 3.4 б), тогда  (I_ВЗ – ток возврата защиты, k_B – коэффициент возврата реле, ), учитывая, что , запишем  или перепишем для :

                                         (Л3-13)

Рисунок 3.4. Изменения тока при аварийных режимах.

- в четвертых, согласована с третьей ступенью смежной линии (рис. 3.3):

.                                         (Л3-14)

Из четырех возможных вариантов выбирают  с наибольшим расчетным значением тока. Обычно формула (Л3-13) является определяющей. Ток срабатывания реле определяется по формуле (Л3-3).

Время срабатывания третьей ступени должно быть больше времени срабатывания третьей ступени смежной линии:

,                                         (Л3-15)

где  – время срабатывания третьей ступени защиты (рис.3.3) подстанции А;  - - времени срабатывания третьей ступени защиты подстанции Б; t – ступень селективности, обычно t = 0,5 с. В общем случае время третьей ступени записывается:

                                         (Л3-15)

Чувствительность защиты оценивается для зоны ближнего резервирования (для линии, на которой она установлена):

 ,                                             (Л3-16)

и для зоны дальнего резервирования (для смежной линии):

 .                                          (Л3-17)