- •Очистка промыщленных сточных вод
- •2015 Оглавление
- •Характеристика сточных вод предприятия
- •Проектирование усреднителя
- •Определение часовой производительности и режимов работы очистных сооружений
- •Определение необходимой степени очистки сточных вод
- •Выбор схемы очистки общего стока предприятия
- •Технологический расчет сооружений
- •Расчет напорного флотатора
- •6.1.2. Расчет узла подачи аэрированной воды
- •6.1.3 Расчет диафрагмы
- •6.2 Расчет осветлительных фильтров
- •6.3 Расчет шламовых площадок
- •6.4 Подбор насосного оборудования
- •6.5 Подбор грузоподъемного оборудования
- •7. Проектирование цеха очистки
- •7.1 Объемно-планировочное решение
- •7.2 Высотное расположение очистных сооружений
- •7.3 Проектирование трубопроводов
- •7.4 Генеральный план
- •Список литературы:
6.1.2. Расчет узла подачи аэрированной воды
Диаметр дырчатой трубы для распределения аэрируемой воды назначается исходя из скорости воды в ее начале 1-2 м/с. Отверстия для выпуска воды должны иметь диаметр не менее 5-8 мм и распологатся через 0,3-0,5 м.
Скорость истечения воды из отверстия принимается не менее 12-15 м/с
Порядок расчета узла подачи аэрированной воды.
Определяется количество отверстий
n=(L/L)+1 (28)
где L-длина трубы, равная ширине флотационной камеры,м; L- расстояние между отверстиями,м.
n=(0,78/0,3)+1=4 шт.
Определяется расход воды через одно отверстие
qo= qw/n (29)
qo=28,1/4=`7,02 м3/ч
3.Определяется напор перед отверстиями
Н=V2/(2g 2) (30)
где V=15 м/с скорость истечения, м/с; =0,97 коэффициент скорости.
Н=152/(2 ·9,81· 0,972)=12,19 м
4.Находится диаметр отверстия
d0=(31)
d0==16 мм.
6.1.3 Расчет диафрагмы
Диафрагма перед флотационной камерой предназначена для поддержания линии подачи аэрированной воды давления, исключающего выделение воздуха. Давление перед диафрагмой принимается равным давлению в воздухорастворителе, а после диафрагмы должно быть достаточным для преодоления сопротивлений при выходе из отверстий дырчатой распределительной трубы и давления столба воды во флотаторе.
Расчет диафрагмы:
1.Определяется напор, который должен погашен в диафрагме.
Н=Нв.р.-Нр-hw, (32)
где Нв.р –напор, соответствующий давлению в воздухорастворителе,м; Нр- рабочая высота во флотаторе,м; hw – потери напора в распределительной трубе, принимается равной потере напора в отверстиях с коэффициентом 1,05.
Н=50-2,7-12,2·1,05=34,47м
2.Определяется коэффициент местного сопротивления диафрагмы:
=2gH/Vт2 (33)
где Vт=1,23с м/с, корость в трубе на которой устанавливается диафрагма
=2· 9,81·34,47/1,932=181,56
dо.д.=dт, (34)
где dт =40 мм диаметр трубы на которой устанавливается диафрагма; =0,236 коэффициент, определяемый по таблице 7.3
dо.д=0,3· 20=16мм
6.2 Расчет осветлительных фильтров
В проекте принимаются в качестве второй ступени очистки осветительные фильтры.
Загрузка фильтров – керамзитовый песок, средний диаметр зерен – 1,5 мм, при толщине слоя 1,5м, скорость фильтрации назначается 6 м/ч.
Промывка фильтров производится после ухудшения качества фильтрата, т.е. при достижении защитного времени, грязеемкость загрузки по нефтепродуктам составляет для керамзитового песка 4 кг/м3.
Принимается водо-воздушная промывка загрузки и осуществляется горячей (температурой до +80°С) и холодной водой. Принимается следующий режим промывки: горячая промывка интенсивностью 12 л/см2, продолжительность промывки 15 мин; холодная промывка интенсивностью 16 л/см2 в течении 5 мин; воздушная промывка интенсивностью 20 л/см2 продолжительностью 15 мин. В курсовом проекте принимается 2 скорых фильтра типа ФОВ, так как производительность станции 840 м3/ сут, 35 м3/ч, что менее 50 м3/ч.
Расчет фильтра ведется в следующем порядке.
Площадь одного фильтра (предварительная) определяется по формуле:
, м2 (35)
где qw - расчетный часовой расход воды, 335 м3/ сут, 28,1 м3/ч;
v - скорость фильтрации (предварительная), принимается 6 м/ч;
n - количество фильтров (принимаемое).
1.1 - коэффициент, учитывающий расход воды на собственные нужды.
м2
Принимаем фильтры ФОВ-2,0-6
2. Определяется продолжительность защитного времени:
, ч (36)
где Г - грязеемкость загрузки, принимается 4 кг/м3;
Н - толщина слоя загрузки, 1 м;
Cen -содержание нефтепродуктов в воде до фильтрования, [табл.5.1], мг/л;
Сех - то же после фильтрования, [табл.5.1], мг/л.
ч.
3. Определяется вместимость резервуаров промывной воды
W = 0,06· m· Fp ·i ·tn , м3 (37)
где i - интенсивность промывки, л/с м2;
tn - продолжительность промывки, мин;
m - количество промывок, на которые рассчитан резервуар, m = 1.
Вместимость резервуара для горячей промывки:
W = 0,06 · 1 · 2,58 · 12 · 15 = 27,9 м3
Вместимость резервуара для холодной промывки:
W = 0,06 · 1 · 2,58 · 16· 5 = 12,4 м3
4. Производительность промывных насосов определяются как:
Q = Fp i , л/с (38)
Подача для горячей промывки: Q = 2,58 · 12 = 31 л/с
Подача для холодной промывки: Q = 2,58 · 16 = 41,4 л/с.
Напор промывных насосов принимается Нn = 10 м.
5. Определяется количество нормального (при температуре + 20°С и под атмосферным давлением) воздуха для воздушной промывки (на одну промывку).
Qair = 0,06 · Fp · iair · tn , м3 (39)
где iair - интенсивность воздушной промывки, л/с м2;
tn - продолжительность промывки, мин.
Qair = 0,06 · 2,58 · 20 · 15 = 46,5 м3
6. Определяется вместимость ресивера для сжатого воздуха.
, м3 (40)
где Р - давление в ресивере, принимается 6 Мпа.
м3
Схема осветлительного фильтра приводится на рисунке 4.
1 водораспределитель; 2 трубчатый дренаж из щелевых труб; 3 люк.
Рисунок 4 – Схема осветлительного фильтра.
Так как вода после очистки имеет качество пригодное для использования ее в технических целях, сорбционные фильтры не используются.