- •Содержание
- •Введение
- •1. Расчет канала на равномерное движение воды
- •1.1 Основные расчётные формулы
- •1.2 Численный расчёт канала
- •1.3 Определение действительной скорости воды в канале
- •2. Неравномерное установившееся безнапорное движение воды
- •2.1 Расчетные зависимости для определения критических глубин
- •2.1.1 Определение критической глубины в канале
- •2.1.2 Определение критического уклона в канале
- •3. Шлюз - регулятор
- •3.1 Предварительная стадия расчета шлюза-регулятора
- •3.2 Уточненный расчет шлюза-регулятора
- •4 Гидравлический расчет водосливной плотины
- •4.1 Предварительный расчет водосливной плотины
- •4.2 Уточнённый расчёт размеров водосливной плотины
- •4.3 Гидравлический расчет нижнего бьефа плотины
- •4.4 Расчёт водобойного колодца
- •4.5 Построение профиля водосливной плотины
- •4.6 Определение высоты открытия затвора на водосливной плотине
- •5. Гидравлический расчёт многоступенчатого перепада
- •5.1 Расчёт входной части многоступенчатого перепада.
- •5.2 Расчёт многоступенчатого перепада
- •5.2.1. Расчёт первой ступени
- •5.2.2 Расчёт второй и последующих ступеней
- •5.3 Расчёт выходной части
- •Заключение
- •Библиографический список
3.2 Уточненный расчет шлюза-регулятора
1.Принимается действительная ширина водосливного фронта:
Вд = bот nот |
(((27) |
Вд= 16 м
2.Определяется затопляемость водослива, для этого в формулу (18) подставляетсяВд:
Проверяется условие:
hП= 3,3 м >hK= 1,582 м – водослив подтопленный.
3.Определяется величинаН0из формулы (20), гдеВ=Вд. Предварительно вычисляется коэффициент бокового сжатияεпо формуле Френсиса [3, рис.3]:
ε = 1 – 0,1 n0 ζ (Н0/ Вд) |
(((28) |
где n0 = 2nот– число боковых сжатий;
ζ = 0,7
ε =1 – 0,1⋅4⋅0,7⋅(3,51075/16)=0,938562
εm= 0,94⋅0,376 = 0,35344
далее по [3, табл.6] определяется
4.Находится геометрический напор на водосливе:
(((29) |
= 3,4873 м где v– скорость подхода воды к шлюзу-регулятору
(((30) |
м/с
v= 1,288 м/с > 1 м/с, поэтому учитывается скоростной напор.
5.Проверяется высота затвора на шлюзе-регуляторе
Hз= 4,0 м >H= 3,39 м – перелива воды через затвор не будет.
6.Назначается длина порога шлюза-регулятора:
ГП –гребень плотины (порог шлюза-регулятора);
ДК – дно канала; У – отметка устоя и бычков
Рисунок 6.2 Назначение длины порога шлюза-регулятора
Конструктивно принимается:
δ1= 2H= 6,7872 м;
δ2=H= 3,3939 м;
δ3= 2H= 6,7872м;
δ= 5H= 16,9695 м
7.Вычисляются отметки сооружения:
Гребень плотины:ГП =НПУ -Н= 21,61 м
Дно канала:ДК =ГП -РН= 20,81 м
Устои (быки):У =ГП +Ну= 26,41м
Ну = 1,2Нз= 4,8м.
На этом уточненная стадия расчёта завершена.
4 Гидравлический расчет водосливной плотины
Водосливная плотина состоит из ряда водосливных отверстий, перекрываемых плоскими затворами. В плотине предусмотрены промежуточные быки и береговые устои. С помощью береговых устоев плотина сопрягается с соседними сооружениями гидроузла. Плотина предусматривается по типу безвакуумного водослива. Цель расчёта заключается в определении габаритных размеров плотины и высотных отметок её элементов.
Рисунок 7 Схема водосливной плотины
Дано:
Qmax= 2800 м3/с ;
НПУ = 25,0 м ;
ДР = 0,0;
СВУНБ = 5,0 м;
а/РВ= 0,90;
αВ = 550;
αН = 450
Расчёт выполняется методом последовательных приближений и проводится в две стадии, ввиду ответственности плотины как напорного сооружения.
4.1 Предварительный расчет водосливной плотины
1) Определяется расчётный расход на водосливе
QB=Qmax–Qп, м3/с |
(31) |
QB= 2300 м3/с
2) Находится общая ширина водосливного фронта
В = QB /qВ, м |
(32) |
В = 115 м
3) Определяется напор на гребне водослива
QB= σПεm B H0 2/3 |
(33) |
где σП– коэффициент подтопления, σП= 1;
ε – коэффициент бокового сжатия, ε = 1;
m– коэффициент расхода, принимаетсяm= 0,49;
На данной стадии расчета полагаем, что скорость подхода воды к плотине меньше 1 м/с, поэтому величиной скоростного напора (αv2/2g) пренебрегаем и из ф.H0=H+ (αv2/2g) следует, чтоH0=H= 4,3968 м
4) Подбирается высота затвора по ф.21
НЗ=H+ 0,5
Принимается стандартное значение по [3, табл.7]
НЗ= 5 м
5) Назначается ширина водосливного пролёта
bзат= (2…3)HЗ, м |
(34) |
Принимается стандартный размер по [3, табл.7]
bзат= 10 м
6) Число отверстий определяется по ф.23
nотв= 12
Определяется действующая величина ширины водосливного фронта
ВД=bзатnотв, м |
(35) |
ВД= 120 м
7) Находится толщина промежуточных быков по ф. 24
dБ= 1,5 м
8) Определяется количество быков по ф.25
nБ= 11
На этом предварительная стадия расчётов заканчивается.