В.А. Синицын
.pdfМОДУЛЬ 3. ПРАКТИЧЕСКИЕ ЗАДАЧИ УРАВНОВЕШЕННОСТИ (ДВУХРЯДНЫЕ ДВИГАТЕЛИ) 81
Транспортные двигатели 8V
Степень самоуравновешенности (или остаточная неуравновешенность) двигателя 8V
зависит от применяемой схемы расположения кривошипов коленчатого вала и от угла меж-
ду блоками (рядами) цилиндров и не зависит от тактности. В рассматриваемых двигателях
принципиально возможны две равномерные схемы вала – продольно-симметричная (пло-
ский вал) только для 4-тактных двигателей и продольно-несимметричная (крестообразный вал) для 4 и 2 – тактных двигателей. На основании известных свойств 4-цилиндровых рядных двигателей, из которых состоит V - образный двигатель, делаются следующие выводы:
− 4-тактный двигатель 8V с плоским валом самоуравновешен по пяти признакам
( РR = 0; |
MR = 0; |
РI = 0, |
MI = 0; МII = 0); |
− двигатели 8V любой тактности с крестообразным валом самоуравновешены по |
|||
всем силам |
РR = 0, |
РI = 0, |
РII = 0 и продольным моментам второго порядка МII = 0. |
Следовательно, все задачи уравновешенности будут относиться в первом случае к си-
лам инерции второго порядка, во втором – к продольным моментам от центробежных сил и сил инерции первого порядка.
Используя динамические свойства отсеков 2V, можно определить и наиболее рацио-
нальные углы бл. Так как отсек 2V180 самоуравновешен по силам инерции второго порядка
(К = 0; Z = 0), то 4-тактный двигатель 8V180с плоским валом был бы полностью самоурав-
новешен по всем шести признакам. Но в этом случае вследствие кр = бл = 180неизбежны одновременные вспышки в цилиндрах левого и правого блоков, и схема плоского вала для бл
= 180непригодна. Наиболее рациональной компоновкой 4-тактного 8-цилиндрового двига-
теля с плоским валом является схема 8V60 , т.к. в этом случае Z = 0 и уравновешивающий механизм значительно упрощается. При крестообразном вале тот или иной выигрыш в урав-
новешивании достигается при бл = 60 , 90 , 180 .
2.3.7. Четырехтактный двигатель 8V60° с равномерной продольно-симметричной
схемой вала
Двигатель несамоуравновешен только по силам К. Построив векторную диаграмму этих сил, находим результирующую неуравновешенную силу К = 4К, которая уравновеши-
вается с помощью противовесов, установленных на дополнительном валу в плоскости каж-
дого отсека (рис. 2.31). В начальном положении ( = 0 ) все 4 противовеса занимают крайнее нижнее положение. Вал с противовесами вращается в сторону вращения коленчатого вала с
82 2.3.7. Четырехтактный двигатель 8V60° с равномерной продольно-симметричной схемой вала
угловой скоростью 2 . Порядок работы цилиндров по двигателю неравномерный, одна из коренных шеек (в нашем примере вторая) всегда испытывает повышенные динамические нагрузки из-за последовательных вспышек в соседних цилиндрах левого и правого блоков.
Л |
1 4 |
П |
К1 К2 К3 К4 |
|
|
|
2ω |
ω
2 3
Q1 |
|
|
|
|
|
|
Л |
ω |
П |
∑MQ |
MP1- 4 |
|
|
|
|
|
MQ2-3 |
|
|
|
ω |
P |
|
MQ1-4 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|||
P2 |
P3 |
|
MP |
|
|
|
Q3 |
|
|
Q2 |
2- 3 |
∑MP |
φQ |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|||
|
P4 |
|
l0 |
|
ω |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
l0 |
|
|
Q4 |
|
|
l0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
φP |
ω |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
φQ |
|
|
|
|
|
|
∑MQ |
|
|
φQ |
|
|
|
|
∑MP |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
φP |
|
|
φP
Рисунок 2.31 – Анализ уравновешенности двигателя 8V60°
МОДУЛЬ 3. ПРАКТИЧЕСКИЕ ЗАДАЧИ УРАВНОВЕШЕННОСТИ (ДВУХРЯДНЫЕ ДВИГАТЕЛИ) 83
2.3.8. Двигатель 8V90 с крестообразным коленчатым валом
Л |
ω 1 4 |
П |
К1 |
К2 К3 К4 |
|
|
|||
|
|
|
2ω |
|
|
2 3 |
|
Z1 |
Z2 Z3 Z4 |
|
|
|
2ω |
|
|
|
|
|
Порядок работы цилин дров :
Л 1 3 4 2
П 4 2 1 3
Q1
∑MQ
MQ 2-3
3
МQ 1-4
Q3
Л 1 2 4 3
П 4 3 1 2
φ
1
Q2
2
4
Q4
Рисунок 2.32 – Анализ уравновешенности 4-тактного двигателя 8V90°
Двигатель 8V 90с любой схемой вала легко уравновешивается по силам Q и момен-
там от этих сил противовесами на коленчатом валу, силы P = 0 и моменты MP = 0 на основа-
84 2.3.8. Двигатель 8V90 с крестообразным коленчатым валом
нии динамических свойств отсека 2V90 . Следовательно, надо выбрать такую схему вала,
которая обеспечивала бы самоуравновешенность 4-цилиндровых блоков по силам и момен-
там второго порядка.
Известно, что этому условию удовлетворяет нормальная крестообразная схема, рис.
2.32. Неуравновешенный продольный момент равен |
M Q |
|
и действует в плоско- |
|
|
||||
|
10 Q lo |
|||
сти, повернутой относительно вертикали на угол 18 26 |
по направлению вращения коленча- |
того вала. Порядки работы цилиндров назначаем из условия отсутствия одновременных вспышек в цилиндрах левого и правого блоков. В 4-тактном двигателе это условие обеспечи-
вается только при разных порядках работы цилиндров в левом и правом блоках:
|
Л |
1 |
3 |
|
2 |
|
|
|
|
4 |
|
всп = 90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П |
|
|
3 |
|
2 |
|
1 |
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
90° |
|
|
|
|
|
В двухтактном двигателе при |
кр = |
бл = 90 это условие не может быть обеспечено. |
2.3.9. Двухтактный двигатель 8V90
Избежать одновременных вспышек можно только при условии кр ≠ бл, откуда следу-
ет, что необходимо изменить заклинку кривошипов. Одним из решений может быть приме-
нение 8-коленного вала, выполненного по равномерной продольно-симметричной схеме кр = 45 . Четные кривошипы вала связаны с цилиндрами правого блока, нечетные – с цилиндрами левого блока. Таким образом, каждый из одноблочных модулей имеет 4-коленный вал, вы-
полненный по нормальной крестообразной схеме (равноудаленные кривошипы 1 - 4 и 2 - 3
лежат в одной плоскости). Вал правого двигателя имеет зеркальную заклинку кривошипов и развернут на 45по направлению вращения относительно вала левого двигателя. Схема тако-
го вала и векторные диаграммы приведены на рис. 2.33. Каждый одноблочный двигатель, а
следовательно, и исходный двигатель 8V90 самоуравновешены по следующим признакам:
РR = 0; РI = 0, PII = 0; |
МII = 0. |
Неуравновешенные результирующие моменты |
MR и MI легко уравновешиваются |
выносными противовесами на коленчатом вале и кулачковом вале механизма газораспреде-
ления. Учитывая небольшую величину моментов, их можно оставить неуравновешенными.
Порядок работы цилиндров равномерный с всп = 45 .
Другой вариант решения задачи связан с применением неравномерной продольно-
несимметричной схемы коленчатого вала, рис. 2.33.
Из анализа одноблочного 4-цилиндрового двигателя следует, что для двух равнознач-
ных схем вала (вторая схема показана пунктиром)
МОДУЛЬ 3. ПРАКТИЧЕСКИЕ ЗАДАЧИ УРАВНОВЕШЕННОСТИ (ДВУХРЯДНЫЕ ДВИГАТЕЛИ) 85
|
|
|
|
РR |
= 0; |
РI = 0, |
МII = 0. |
|
|
|
|
Геометрическим |
сложением |
|
векторов |
составляющих |
моментов |
||||
M R |
3PR |
lo ; M R |
PR lo ; MC |
3CI lo |
; MC |
I 2 |
CI lo |
находим |
результирующие |
продольные |
1 |
4 |
2 3 |
1 |
4 |
|
3 |
|
|
|
|
моменты |
MR и |
MCI, величина которых и угол |
определяются из решения треугольников |
|||||||
или прямым измерением. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Переходим ко второму этапу анализа по неуравновешенным признакам, используя ме- |
тод поперечного разбиения. На основании свойств отсека 2V90 |
: F = CI; Q = F+PR; P = 0, |
строится ДЭМ I двигателя 8V90 и находится результирующий |
неуравновешенный продоль- |
ный момент MQ и плоскость его действия, определяемая углом |
|
Q . |
|||||||||||||||
На основании свойств отсека 2V90 : |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
|
C |
II |
; Z |
|
C |
II |
; |
P |
0; P |
X |
2C |
II |
sin 2 , |
|||
|
|
|
|
||||||||||||||
|
2 |
|
|
2 |
|
|
II Y |
II |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
строится ДЭМII двигателя 8V90 , из которой видно, что двигатель неуравновешен по силам
К и Z.
Продольный момент MQ легко уравновешивается противовесами на коленчатом валу,
а для уравновешивания сил К и Z в каждом отсеке требуется 2-вальный уравновешивающий механизм второго порядка.
Л |
ω 1 |
PR1 |
ω |
|||
|
|
П |
|
|||
|
|
|
|
|
||
|
|
450 |
|
450 |
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
о |
|
|
PR3 |
MCI 1-4 |
|
|
|
|
|
|
||
∑MR |
|
|
|
MCI 2-3 |
|
|
2 |
PR2 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|||
|
|
|
2 |
|
CI2 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
4 |
PR4 |
|
||
|
|
|
|
|
||
|
ω |
|
|
Q1 |
2ω |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Q3 |
|
∑MQ |
Q2 |
Z1 |
|
|
Q4 |
C |
I1 |
2ω |
CII 1 CII 4 |
|
|
||
|
|
CI3 |
|
CII 2
CII 3
CI4
K1 K4
Z2 |
K2 |
Порядок работы цилин дров : |
|
||||||
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K3 |
|
Л 1 |
|
2 |
4 |
|
3 |
|
Z |
|
л |
1 |
|
2 |
4 |
2 4 |
3 |
|
3 |
|
|
n |
3 1 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
3 |
1 |
|
2 |
4 |
Z4
2ω
Рисунок 2.33 – Анализ уравновешенности 2-тактного двигателя 8V90° с неравномер-
ной продольно-несимметричной схемой коленчатого вала
44 |
2.2.3.2 Двухцилиндровый одновальный двигатель с кривошипами |
|
коленчатого вала, направленными под углом 180 о |
2.3.10. Транспортные двигатели 8V45
Угол бл = 45 наиболее часто применяется в тепловозных двигателях, к которым предъявляются жесткие габаритные ограничения по ширине. Ход анализа уравновешенности и качественные результаты анализа двигателя 8V45 такие же, как и для двигателя 8V60 (см.
рис. 2.31). Различие заключается только в порядках работы цилиндров и в абсолютном зна-
чении неуравновешенных сил и моментов.
4-тактный двигатель 8V45с плоским валом самоуравновешен по пяти признакам и неуравновешен по силам инерции второго порядка К и Z:
K CII cos 22.5 0.924 CII ; Z CII cos67.5 0.383CII ;
K 4K 3.7 CII ; Z 4Z 1.5CII .
Для уравновешивания этих сил требуется 2-вальный уравновешивающий механизм второго порядка. Порядок работы цилиндров неравномерный со вспышками через 45 - 135 :
Л |
1 |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
4 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П |
|
4 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
135 |
|
|
45 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Двигатели 8V45любой тактности с крестообразным валом самоуравновешены по че-
тырем признакам и неуравновешены по продольным моментам от центробежных сил и сил инерции первого порядка:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
MQ |
10 Q lo ; |
|
M P |
10 P lo ; |
Q |
18 26'; P |
18 26'. |
|
|
|
|
|
|||||||||
Порядок работы цилиндров: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
2-тактный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
45 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л |
1 |
|
|
3 |
|
4 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
П |
|
|
1 |
|
3 |
|
4 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
4-тактный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Л |
1 |
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
2 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
П |
|
|
|
|
3 |
|
|
|
2 |
|
1 |
|
|
|
4 |
|
|
||
|
|
|
|
|
45 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
МОДУЛЬ 3. ПРАКТИЧЕСКИЕ ЗАДАЧИ УРАВНОВЕШЕННОСТИ (ДВУХРЯДНЫЕ ДВИГАТЕЛИ) 87
2.3.11. Транспортный двигатель 8V120
Известно, что 4-тактный двигатель 8V с плоским валом не уравновешен только по
силам инерции второго порядка: K = 4K; Z = 4Z . В отсеке 2V120 |
K = 0.5CII; |
Z = CII. То- |
гда результирующие неуравновешенные силы будут равны: K = 2CII; |
Z = 4CII. |
|
Для уравновешивания этих сил необходим двухвальный уравновешивающий меха-
низм второго порядка с парой противовесов в каждом плоском отсеке. Неуравновешенные продольные моменты от сил инерции первого порядка и центробежных сил в двигателе
8V120с нормальной крестообразной схемой вала определяются из динамически эквива-
лентной модели первого порядка, рис. 2.34, которая строится на основании динамических
свойств отсеков 2V120 : F = CI ; |
P = 0.5CI, векторы F и P симметричны относительно оси |
||||||||||||||||||
Х. |
|
|
|
|
|
Геометрическим |
|
|
|
сложением |
векторов |
||||||||
MQ |
3Q lo ; MQ |
|
Q lo ; M P |
|
3P lo ; M P |
|
определяются результирующие мо- |
||||||||||||
3 |
|
3 |
P lo |
|
|||||||||||||||
1 4 |
|
|
2 |
|
|
|
|
1 4 |
|
|
|
|
2 |
|
|
||||
менты |
M |
|
|
|
|
Q l |
|
; |
M |
|
|
|
|
|
. Момент от центробежных сил |
MQ легко урав- |
|||
Q |
10 |
|
o |
P |
10 P l |
o |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
новешивается противовесами на коленчатом валу, для уравновешивания продольного момен-
та MР требуется дополнительный валик с выносными противовесами на концах, располо-
женный параллельно коленчатому валу и вращающийся в противоположном направлении с угловой скоростью .
Варианты возможного порядка работы цилиндров:
Л |
1 |
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
П1 |
|
2 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
П2 |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
4 |
|
П3 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
3 |
|
|
|
|
П4 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
3 |
|
|
4 |
|
30
2.3.12. Транспортный двигатель 8─ ─180
В задаче требуется выбрать тактность двигателя, наиболее рациональную схему ко-
ленчатого вала и назначить порядки работы цилиндров по блокам, отсеку и по двигателю в целом из условия полной динамической самоуравновешенности двигателя.
При любой равномерной схеме вала в двухтактном двигателе 8─ ─180неизбежны одновременные вспышки в цилиндрах левого и правого блоков, поэтому рассмотрим реше-
ние задачи применительно к 4-тактному двигателю с равномерным расположением криво-
шипов по окружности.
88 |
2.3.12. Транспортный двигатель 8─ ─180 |
Наиболее рациональным является 4-коленный вал, у которого каждая шатунная шейка связана с цилиндрами левого и правого блока, образуя плоские отсеки 2─ ─180 . Такой дви-
гатель при любой схеме расположения кривошипов по окружности будет самоуравновешен по силам инерции второго порядка и моментам от этих сил, т.к. в каждом плоском отсеке К =
0; Z = 0. Следовательно, выбор схемы расположения кривошипов можно подчинить условию самоуравновешенности двигателя по центробежным силам, силам инерции первого порядка и моментам от этих сил. Известно, что этому условию удовлетворяет равномерная продоль-
но-симметричная схема (плоский вал) см. рис. 2.35. Но при такой схеме вала неизбежны од-
новременные вспышки в цилиндрах левого и правого блоков, что недопустимо. Таким обра-
зом, остается проверить другой вариант вала – равномерную продольно-несимметричную схему (крестообразный вал).
Векторная диаграмма ДЭМ I и результаты анализа будут те же самые, что и для двига-
теля 8V120 , рис. 2.34, а именно: двигатель 8─ ─180с нормальным крестообразным валом несамоуравновешен только по продольным моментам от центробежных сил и сил инерции первого порядка, которые легко можно уравновесить известными способами.
|
ω |
|
|
|
Л |
|
|
|
П |
|
|
|
Q1 |
|
∑MQ |
|
|
|
∑MP |
|
|
|
|
|
MQ2-3 |
|
P4 |
P2 |
MP2-3 |
|
|
|
||
MQ1-4 |
Q3 |
P3 |
Q2 |
MP1-4 |
|
|
P1 |
|
Q4
18026/
Рисунок 2.34 – ДЭМ – I двигателей 8V1200, 8 ─ ─ 1800
МОДУЛЬ 3. ПРАКТИЧЕСКИЕ ЗАДАЧИ УРАВНОВЕШЕННОСТИ (ДВУХРЯДНЫЕ ДВИГАТЕЛИ) 89
Анализируя возможные порядки работы цилиндров, можно убедиться, что при одина-
ковых порядках работы цилиндров в левом и правом блоках неизбежны одновременные вспышки в двух цилиндрах. Изменив порядок работы цилиндров в одном из блоков, удается
этого избежать и получить равномерное чередование вспышек по двигателю через |
всп = 90 : |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л |
1 |
|
|
4 |
|
|
3 |
|
2 |
или |
Л |
1 |
|
4 |
2 |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П |
|
|
2 |
|
3 |
4 |
|
1 |
|
П |
|
2 |
|
|
4 |
|
1 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
90° |
|
|
|
|
90° |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Убедившись, что традиционный 4-коленный вал не обеспечивает решения поставлен- |
||||||||||||||||||
ной задачи – полной самоуравновешенности двигателя 8 ─ |
─ 180 , рассмотрим нетрадици- |
онный 8-коленный вал, у которого четные кривошипы связаны с цилиндрами правого блока,
а нечетные – с цилиндрами левого блока. Приняв для левого одноблочного двигателя нор-
мальную крестообразную схему вала и используя результаты анализа уравновешенности та-
кого |
двигателя, нанесем векторы продольных неуравновешенных моментов |
|
M R |
и M R |
, рис.2 35. Из диаграммы видно, что для уравновешивания этих моментов |
Л |
|
П |
равными по величине и противоположными по направлению моментами правого двигателя необходимо, чтобы соответствующие кривошипы правого двигателя имели обратное направ-
ление по отношению к кривошипам левого двигателя. В результате получается 8-коленный вал с равномерной продольно-симметричной схемой (двойной зеркальный крест), обеспечи-
вающий полную динамическую самоуравновешенность двигателя 8 ─ ─180 .Недостатком такого двигателя является увеличение длины и относительное смещение блоков. Аналогично решается такая же задача и для двухтактного двигателя 8 ─ ─180 , только на основе нерав-
номерной продольно-несимметричной схемы вала, для этого используется схема на рис. 2.35.
ω |
1 |
|
|
4(8) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
∑MRл |
|
ω |
|
|
|
|
|
8 |
|
|
4п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
∑MCIл |
|
|
3(6) |
4л |
|
|
|
|
|
|
|
2(3) |
|
(4)2 |
|
7 |
|
|
|
l0 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
3(5) |
|
|
|
18026/ |
|
|
|
|
|
|
|
18026/ |
|
|
∑M |
∑MRп l0 |
|
|
|
6 |
|
3п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
CIп |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3л |
5 |
|
|
|
|
l0 |
|
4(7) |
|
|
1(2) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ω |
|
|
|
l0 |
4 |
|
|
|
|
2п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2л |
|
|
|
|
3 |
l0 |
|
4 |
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
6 |
l0 |
2 |
|
|
|
|
1п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1л |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
7 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рисунок 2.35 – Синтез самоуравновешенного 4-тактного двигателя 8 ─ ─ 1800
90 |
Транспортные двигатели 10V |
Транспортные двигатели 10V
Основываясь на анализе однорядных 5-цилиндровых двигателей, можно утверждать,
что двигатель 10V любой тактности с равномерной лучевой схемой коленчатого вала при любом направлении кривошипов самоуравновешен по всем силам инерции РR = 0; РI = 0,
РII = 0. и неуравновешен по всем продольным моментам от сил инерции. Величина и на-
правление результирующих неуравновешенных моментов зависит от конкретной схемы за-
клинки кривошипов. Используя известные свойства плоский объектов 2V и рядных 5-
цилиндровых двигателей с различными схемами заклинки кривошипов, можно подбирать такие сочетания углов бл и схем вала, которые обеспечат наиболее благоприятные результа-
ты по уравновешенности.
2.3.13. Оптимизационная задача уравновешенности транспортного двигателя
10V
Постановка задачи: выбрать оптимальные по уравновешенности угол развала блоков и схему заклинки кривошипов транспортного двигателя 10V с учетом массогабаритных огра-
ничений. Так как к транспортным двигателям предъявляются наиболее жесткие требования
ограничения габаритов по высоте, то угол между блоками надо выбирать из бл = 90 , 120 , 180 . Если бл = 90 , то в каждом плоском отсеке 2V90вектор Р = 0, и следовательно, силы
Р в двигателе 10V90продольных моментов не создают. Продольный момент от сил Q легко уравновешивается без усложнения конструкции двигателя, значит схему заклинки кривоши-
пов выбираем из условия максимальной самоуравновешенности продольного момента вто-
рого порядка МII. Из рис. 2.36 видно, что минимальный результирующий момент МII со-
ответствует схеме вала 1-3-5-4-2-1 ( кр = 72 ). Завершаем задачу определением порядка рабо-
ты цилиндров:
2-тактный |
|
|
|
|
|
|
|
|
72 |
|
|
|
|
|
|
1Л |
|
3Л |
|
5Л |
4Л |
2Л |
1Л |
18 |
2П |
54 |
1П |
3П |
5П |
|
4П |
4-тактный |
|
|
|
|
|
|
|
|
144 |
|
|
|
|
|
|
1Л |
|
5Л |
|
2Л |
3Л |
4Л |
1Л |
18 |
2П |
126 |
3П |
4П |
1П |
|
5П |