2.5 Резка

2.5.1 Резка листов для корпуса

Для данного листа подбираем гильотинные ножницы с электроприводом с следующими параметрами:

Толщина разрезаемых листов, мм 10

Ширина разрезаемых листов, мм 1600

Расстояние от кромки неподвижного ножа до станины, мм 500

Число ходов ножа в минуту 45

Усилие резанием Р, Н вычисляем согласно [5,С.121] по формуле:

(2.19)

Тогда

Ход ножа Н, м вычисляем согласно [5,С.122] по формуле:

(2.20)

Тогда

Работу резания А, Нм вычисляем согласно [5,С.122] по формуле:

(2.21)

Тогда

Мощность привода ножниц N, Вт вычисляем согласно [5,С.122] по формуле:

(2.22)

где n – число ходов ножниц в минуту

η – КПД

Тогда

2.6 Гибка

2.6.1 Гибка листового проката для изготовления корпуса

При гибке в холодном состоянии должно выполняться условия согласно [5,С.156]

(2.23)

где R – радиус гибки, мм;

S – толщина листа, мм.

Условие выполняется.

Модуль упругости принимали согласно заданию

Диаметр боковых валков принимали согласно [5,С.167]

Расстояние между осями боковых валков принимали согласно [5,С.167]

Коэффициент полезного действия принимали согласно [5,С.167]

Скорость гибки принимали согласно [5,С.167]

Коэффициент упругой зоны в листе К определяли согласно [5,С.167] по формуле:

(2.24)

где E – модуль упругости, МПа;

S – толщина листа, м;

σ_m – предел текучести, σ_m=250 МПа;

R – радиус гибки, R=0,51м;

Изгибающий момент в листе М, кНм, определяли согласно [5,С.88] по формуле:

(2.25)

где σ_m – предел текучести, Па;

b – ширина листа, м;

S – толщина листа, м;

K – коэффициент упругой зоны в листе

Тогда

Угол α определяли согласно [5,С.166] по формуле:

(2.26)

где L – расстояние между осями боковых валков, м;

R – радиус гибки, м;

Dб – диаметр боковых валков, м.

Тогда

Усилие на средний валок Рс, Н, определяли согласно [5,С.166] по формуле:

(2.27)

где M – изгибающий момент в листе, Нм;

R – радиус гибки, м.

α – угол, град.

Тогда

Усилия на боковой валок Рб, Н, определяли согласно [5,С.166] по формуле:

(2.28)

где M – изгибающий момент в листе, Нм;

R – радиус гибки, м.

α – угол, град.

Тогда

Суммарный крутящий момент на боковых валках Мк, определяли согласно [5,С.167] по формуле:

(2.29)

где Мк’ – крутящий момент на деформацию, Нм;

σm – предел текучести, Па;

b – ширина листа, м;

S – толщина листа, м;

Dб – диаметр боковых валков, м;

Е – модуль упругости, Па;

К – коэффициент упругой зоны в листе;

Мк’’ – крутящий момент на трение качения валков по заготовке и на трение в подшипниках валков, Нм;

Рс – усилие на средний валок, Н;

Рб – усилие на боковой валок, Н;

µ - коэффициент трения скольжения в подшипниках;

f – коэффициент трения валков по прокату;

d – диаметр шейки валов, м.

Коэффициент трения валков по прокату принимали согласно [5,С.167]

f=0,8мм.

Коэффициент трения скольжения в подшипниках принимали согласно [5,С.167]

µ=0,1.

Диаметр шейки валков принимали согласно [5,С.16]

d=0,2м.

Тогда

Мощность привода N, кВт, определяли согласно [5,С.167] по формуле:

(2.30)

где Мк – суммарный крутящий момент на боковых валках, Нм;

V – скорость гибки, м/с;

Dб – диаметр боковых валков, м;

η – КПД.

Тогда

.

Согласно [5,С.158] простейшим видом листогибочного оборудования является трехвалковая листогибочная машина. Рабочее давлении сообщается двум симметрично расположенными нижним валкам, движение подачи – заготовке.

Техническая характеристика машин определяется длиной гибочных валков, максимальной толщиной изгибаемой стали, диаметрами верхнего и нижнего валков и потребляемой мощностью. Рабочая длина валков определяется шириной листового проката.

Согласно [5,С.161] принимали трехвалковую листогибочную машину со следующими параметрами:

Рабочая длина валков, мм 8000

Наибольшая толщина листа, мм 22

Скорость гибки, м/с 0,066

Мощность электродвигателя, кВт 9,858

Привода 26

Регулировки 16