Элект.машины_УП
.pdf
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
121 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
= |
|
2 |
|
γ e |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
R′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(4.27, ) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
(1+ γ |
|
) |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
|
= |
|
|
|
|
1фн |
|
|
|
− R′ |
|
. |
|
|
|
|
|
|
(4.28) |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I1пе |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Здесь S к е |
определяется по формуле (4.22) или (4.21). |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
Последовательность расчета: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по |
|
|
|
|
находится |
|||||||||||||||||||||||||
определяется |
S |
к е по |
(4.22), |
|
затем |
2 по |
(4.28); |
(4.27) |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
Х к и последняя величина |
R |
|
= γ |
|
R′ . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
1 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
Пример расчета. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
В исходных данных известно: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
U1фн = 220 В, I1п е = 50 А, |
пн = 900 об/мин, |
λ м = 2, γ = 0,8 . |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
Требуется определить для АД значения |
X |
|
к |
|
|
1 |
|
|
2 |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, R , |
|
R′ . |
|
|
|||||
|
|
Расчет. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
1. Номинальное скольжение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S н |
|
= |
n0 − nн |
|
= |
1000 − 900 |
= 01, . |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
2. Критическое скольжение естественной МХ по выражению |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
(4.22): |
|
|
= 1,2Sн (λ м + |
λ2м − 1)= 1,2 0,1(2 + |
|
|
22 − 1)≈ 0,45 . |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
Sке |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
3. |
Величина активного |
|
|
сопротивления |
|
|
одной |
|
фазы ротора |
|||||||||||||||||||||||||||||||
(приведенного к статору): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
R ′ = |
|
S к еU1фн |
/ I1п е |
|
= |
|
|
|
|
0,45 220 / 50 |
|
|
|
|
= 16, |
[Ом]. |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
S к2 е(1 + 2γ ) + 1 |
|
|
|
|
|
|
0,452 (1 + 2 0,8) |
|
+ 1 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
4. Индуктивное сопротивление обмоток фазы: |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
U1н ф |
2 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
220 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
||||||||||
X |
к |
= |
|
|
|
|
|
|
− [R |
′ |
(1 + γ )] |
|
|
= |
|
|
|
|
|
− [1,6(1 + 0,8)] |
|
|
= 3,33 |
[Ом]. |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
I1nе |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5. Активное сопротивление фазы статора:
122
|
|
1 = 2 |
γ = |
1,6 0,8 |
= |
1,28 [ |
Ом |
||
|
|
R |
R′ |
|
|
|
]. |
||
Ответ: X |
к |
= 3,33 |
Ом, |
R |
1 |
= 1,28 Ом, R ′ = 1,6 Ом. |
|||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
4.6Искусственные механические характеристики трехфазных АД
Знание их свойств и возможностей очень важно для оценки режимов пуска, реверса, торможения и способов регулирования скорости асинхронных двигателей. Искусственными считаются все МХ с неноминальными параметрами АД.
Ниже будут рассмотрены наиболее распространенные случаи искусственных МХ, когда естественный режим работы АД нарушается за счет изменения параметров его силовых цепей (статора или
ротора). |
|
|
|
|
|
|
|
Искусственные |
механические характеристики описываются |
||||||
выражением (4.13) при S к = S к и |
, М к = М к и , γ = γ и: |
||||||
|
М = |
2М к и (1 + S к и γ и) |
, |
||||
|
|
||||||
|
|
|
S |
+ |
S к и+ 2S к и γ и |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
S к и |
S |
|
||
где М к и , S к и , γ и |
должны быть определены предварительно с |
учетом изменений параметров цепей статора и ротора АД.
4.6.1. Искусственные МХ при U1 ≠ U1н
В данном случае меняется только напряжение статора (то есть частота питающего напряжения остается номинальной) и добавочные сопротивления отсутствуют.
Согласно выражениям (4.16), (4.18) будем иметь:
γ и = γ е = 1, S к и= S к е , ω о и = ω о , от напряжения не зависят.
|
|
= М |
|
U |
1 |
2 |
|
|
М |
к и |
|
|
|
|
, |
||
|
|
|
||||||
|
|
к е U |
1н |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
123
критический момент пропорционален квадратунапряжения статора;
I1и = I1е U1 , U1н
ток прямопропорционален напряжению статора.
Выражения искусственных характеристик АД в относительных единицах записываются в виде:
|
|
|
|
U1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
2λм |
|
(1+ Sки ) |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
М и = |
|
U1н |
|
|
|
|
|
|
, |
|
(4.29) |
||||||
S S |
ки |
+ |
|
Sки |
+ 2S |
ки |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
U |
1 |
|
(R |
1 |
+ R ′ |
S |
н |
)2 |
+ X 2 |
|
||||
I1 = I1 |
I1н = |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
к |
|
|||||
|
|
|
(R |
|
|
S )2 |
+ X 2 . |
(4.30) |
|||||||||
U1н |
|
|
1 |
+ R ′ |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
к |
|
|
Характеристики |
М = ϕ (S ), I1 =ψ (S ) |
|
по выражениям (4.29), |
||||||||||||||
(4.30) показаны на рис. 4.5. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Из приведенного на рис. 4.5 семейства характеристик видно, |
|||||||||||||||||
что критическое скольжение S к |
|
остается неизменным, не меняется |
скорость холостого хода (ω о и = ω о), крутизна характеристик незначительно возрастает при понижении напряжения, что не позволяет регулировать скорость при М с = М н. Возможности регулирования
расширяются только при М с ≡ ω к , перегрузочная способность λ резко уменьшается — пропорционально квадрату уменьшения напряжения. Например, уменьшение пускового тока в 2 раза, за счет соответствующего понижения напряжения статора, уменьшает максимальный и пусковой моменты в 4 раза. Это не позволяет реализовать запуск двигателя при номинальной нагрузке. Понижение напряжения может привести к опрокидыванию (остановке) двигателя, работающего с номинальной нагрузкой. Например, при λ м = 2 и снижении напряжения сети на 30%, максимальный момент умень-
шится до 0,72 λ м = 0,49 2 = 0,98 от М н и двигатель остановится.
124
Учитывая выше изложенное, следует помнить, что регулирование режимов работы АД за счет изменения питающего напряжения целесообразно лишь в частных случаях: когда ограничение пускового тока при запусках АД осуществляется без нагрузки на валу и когда регулирование скорости напряжением статора ведется при моментах нагрузки, уменьшающихся с понижением скорости
|
ω |
к |
|
|
|
М с = М н |
|
, где к ≥ 1 |
(вентиляторы, компрессоры, насосы и |
||
|
|||||
|
ω н |
|
|
др.).
4.6.2Искусственные характеристики при добавочных сопротивлениях в статоре
В практике электропривода бывает необходимо ограничить пусковой ток крупных двигателей, чтобы исключить возникновения недопустимого для питающей сети падения напряжения. Это обеспечивается включением в цепь статора двигателя симметрично в каждую фазу активных R1д или индуктивных Х1д добавочных сопротивлений. Эти средства используются также для уменьшения пускового момента сравнительно небольших двигателей, чтобы смягчить удары в передачах и обеспечить плавное ускорение механизма. Эффект от включения добавочных сопротивлений достигается такой же, как и от понижения напряжения статора. Особенность схем с добавочным сопротивлением ( R1д или Х1д) заключается в том, что напряжение на входе двигателя является функцией тока и по мере уменьшения пускового тока напряжение на обмотках статора растет.
Рассчитываются искусственные механические и скоростные характеристики по выражениям (4.16)−(4.18) при параметрах:
а) для добавочного активного сопротивления R1д:
R ′
S к и = 2 , (4.31)
X к2 + (R1 + R1д)2
γ |
u |
= |
R1 + R1д |
, |
(4.32) |
|
R ′ |
||||||
|
|
|
|
|||
|
|
2 |
|
|
125
М к и |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3U12н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
(4.33) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
2ω |
|
|
|
X |
к |
+ |
(R |
|
+ R |
1д |
) |
± |
(R |
|
+ R |
|
) |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1д |
|
|
||||||
б) для добавочного индуктивного сопротивления Х1д |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R ′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Sк и = |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
(4.34) |
|||||
|
|
|
|
(Хк + Х1д)2 |
+ R12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
γ |
и |
= γ |
е |
= R |
1 |
R |
′ |
— не зависит от Х |
д |
, |
|
(4.35) |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
М к и = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3U12н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
(4.36) |
||||||
2ω |
|
|
|
(Х |
|
+ |
Х |
|
) |
2 |
+ R |
2 |
± R |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
о |
|
|
к |
1д |
|
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Как видно из приведенных формул, добавочные сопротивления R1д и Х1д уменьшают критические значения момента и скольжения. Искусственные МХ для одного и того же пускового момента Мпи показаны на рис. 4.6. Здесь: характеристика 1 обеспечивается добавочным сопротивлением R1д, характеристика 2 — сопротивле-
нием Х1д и характеристика 3 — за счет понижения напряжения статора. Скорость холостого хода ω 0 , как и при изменении напряжения, не меняется, так как ω 0 = 2πf1 p.
Величина сопротивлений, включаемых в цепь статора, определяется заданным значением пускового тока. Допустим, необходимо иметь пусковой ток, не превышающим номинальное значение более чем в α раз, то есть I1n = αI1н. Тогда
I1n = αI1н = |
|
|
U1н |
|
|
|
|
, |
(4.37) |
||
(Хк + Хд)2 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
+ (Rк + R1д)2 |
|
||||||||
где Хк , Rк — собственные сопротивления АД: |
|
||||||||||
Х |
к |
= Х |
1 |
+ Х ′ , |
R |
к |
= R |
1 |
+ R ′ . |
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
Из выражения (4.37) получаем:
|
|
|
|
|
|
|
126 |
|
|
|
|
U |
1н |
|
2 |
− Хк2 |
|
|
|||
R1д = |
|
|
|
|
|
− Rк , |
(4.38) |
|||
|
|
|
|
|||||||
|
|
αI1н |
|
|
|
|
||||
|
|
|
U |
1н |
|
2 |
|
|
||
Х1д = |
|
|
|
|
|
− Rк2 |
− Хк. |
(4.39) |
||
|
αI1н |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
4.6.3 Искусственные характеристики при добавочных сопротивлениях в цепи ротора
Включение симметричных активных сопротивлений R2д в цепь ротора широко используется для ограничения пускового тока и для уменьшения жесткости механических характеристик с целью регулирования скорости. В отдельных случаях активное сопротивление шунтируют индуктивным. Чисто индуктивное сопротивление в цепях ротора не используют.
При добавочных активных сопротивлениях ротора будем иметь
|
|
|
|
|
R ′ |
+ R ′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
S к и= |
|
|
2 |
|
|
|
2д |
|
|
, |
|
|
|
|
|
(4.40) |
||||
|
|
|
х |
к2 + R12 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
γ |
и |
= |
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
||||
|
R ′ |
+ R ′ |
|
|
|
|
|
(4.41) |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
М к и= М к е |
|
|
|
|
2 |
|
|
2д |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
− от R2 не зависит, |
|
|
|||||||||||||||||
I1n |
= αI1н |
= |
|
|
|
|
|
|
U1н |
|
|
|
, |
|
(4.42) |
||||||
|
|
|
|
2 |
+ |
(R |
к |
+ |
R′ |
)2 |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Хк |
|
2д |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
U |
1н |
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
R′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
− Х |
− |
R |
к . |
|
(4.43) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
||||||||||||
2д = |
|
αI1н |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Механические характеристики АД при наличии |
R ′ |
строятся |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2д |
|
по выражению (4.16) с учетом Sки, γ и, Мки из формул (4,40), (4.41). Они показаны на рис. 4.7. Как видно, уменьшение пускового тока, выраженного формулой (4.42), не уменьшает, а увеличивает пусковой момент, так как
127
128
S |
к и |
≡ R ′ |
, |
М |
п |
≡ |
2М к е Sк и; |
(4.44) |
|||||
|
2д |
|
|
|
|
|
1 + Sк2 |
и |
|
||||
при S к и = 1, М п = М к е . |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Наклон механических |
|
характеристик |
прямопропорционален |
||||||||||
активному сопротивлению ротора |
|
R′ |
+ R′ |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
S |
и |
= S |
е |
2 |
2д |
|
, |
|
(4.45) |
||
|
|
|
|
R′ |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
что позволяет регулировать скорость АД под нагрузкой с таким же эффектом, как скорость двигателя постоянного тока за счет последовательного сопротивления в цепи якоря.
На скорость холостого хода ω 0 активное сопротивление ротора влияния не оказывает, поэтому все МХ реостатного регулирования выходят на оси ординат из одной точки ω о = 1.
Указанное свойство МХ АД широко используется на практике для пуска (ступенчатого или плавного) и регулирования скорости асинхронных двигателей. Применяются для этого машины с фазным ротором, хотя они и дороже короткозамкнутых АД.
Пуск АД с почти постоянным моментом М п М к е можно обеспечить, если добавочное активное сопротивление в роторе за-
шунтировать индуктивным Х2д. |
Характеристики для этого случая |
|||
показаны на рис. 4.7, а. |
|
|
|
|
U1 |
ω о е ω |
|
M е(S ) |
|
|
|
|
|
|
|
М и(S ) |
I1е(S ) |
||
х2д |
|
|
I1и(S ) |
|
R2д |
|
|
|
|
|
|
|
I1п и |
I1п е |
|
0 |
М п е М п и |
|
М, I1 |
|
Рис. 4.7,а |
|
|
129
В момент пуска частота ЭДС и тока ротора максимальная, равна частоте питающей сети, поэтому добавочное индуктивное сопротивление Х2д является большим
Х2д = 2πf2 L2д
иток протекает, в основном, по параллельному активному сопро-
тивлению R2д. По мере разгона двигателя частота тока ротора уменьшается, что приводит к автоматическому плавному уменьшению величины Х2д почти до нуля, когда это сопротивление практически закорачивает R2д. При определенном расчете величин R2д и Х2д можно обеспечить почти постоянное значение пускового момента, близкое к величине М к е.
Индуктивности в цепи ротора включаются редко, так как они являются дополнительными дорогостоящими элементами, а постоянство пускового момента можно обеспечить без них, осуществляя автоматически уменьшение пускового резистора по мере разгона двигателя.
4.6.4Искусственные механические характеристики АД при f1 ≠ f1н
Исследовано [4,5] несколько условий работы АД при неноминальной частоте напряжения и тока статора, например:
а) |
f1 = var, U1 = U1н = const ; |
||
б) |
f1 = var |
при U1 |
f1 = const ; |
в) |
f1 = var |
при E1 |
f1 = const и др. |
Наилучшим считается условие «в», обеспечивающее М к и = М к е = const , Ф = const . Однако, это условие может быть выполнено в замкнутых системах регулирования АД с обратной связью по скорости или ЭДС, что требует применения специальных датчиков.
Условие «а» является наиболее простым, но может быть реализовано при небольшом диапазоне изменения f1 , так как при малых частотах уменьшается собственное индуктивное сопротивление АД, что приводит к существенному увеличению пускового тока. При
130
f1 < 1 Гц имеем Хк ≈ 0 , I1n = U1н Rк ≈ (10 ÷ 20)I1н, как у двигателей
постоянного тока.
На рис. 4.8. показаны МХ когда f1 ≠ f1н, U1 = U1н = const . Для их построения нужно в выражение (4.16) ввести следующие параметры:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Х 2 |
+ R 2 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
S |
|
= |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
= S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
1 |
|
|
|
, |
(4.46) |
||||||||
|
|
к и |
|
(Х |
|
|
|
|
|
)2 |
|
|
|
|
|
|
|
к е |
|
|
(Хк f1 |
|
)2 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
к |
|
f |
1 |
|
+ R |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ R12 |
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
f1 |
|
= f1 |
|
f1н |
|
— относительная частота. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
γ |
и |
= γ |
е |
= R |
1 |
|
R ′ → от f |
|
не зависит. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(4.47) |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
М к и = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3U12н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
(4.48) |
|||||||||
|
|
|
|
|
2 ω |
ое |
f |
1 |
|
( |
Х |
к |
f |
1 |
)2 |
|
+ R 2 |
|
± R |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I1n = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U1н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
(4.49) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(Х |
к |
|
f |
1 |
)2 + R |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Через показатели естественных МХ формулы (4.48), (4.49) за- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
писываются в виде: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
±М к и= ±М к е |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Хк2 |
|
+ R12 ± R1 |
|
|
|
|
, |
(4.50) |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
f1 |
|
|
|
|
( |
Х f |
|
|
)2 + R 2 |
± R |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I1n = I1ne |
|
|
|
|
|
|
|
|
Хк2 + Rк2 |
|
. |
|
|
|
|
|
|
(4.51) |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(Х |
к |
f |
|
|
|
)2 |
|
+ R 2 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Скоростьхолостогоходаизменяетсяпропорциональночастоте f1 : |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ω ou = ω oe f1 , |
|
|
|
ω ou = f1 . |
|
|
|
|
|
|