1-8. ПРОХОЖДЕНИЕ ВИДЕОИМПУЛЬСОВ ЧЕРЕЗ ШИРОКОПОЛОСНЫЕ РАДИОПРИЕМНИКИ И УСИЛИТЕЛИ ВЫСОКОЙ ЧАСТОТЫ

Если на вход радиоприемника или резонансного (полосового) усилителя наводится непрерывная последовательность прямоугольных видеоимпульсов длительностью τ1 с периодом следования Т, то ее можно рассматривать (рис. 1-18) как сумму положительных (включение) и отрицательных (выключение) скачков напряжения, посылаемых в моменты, соответствующие переднему фронту и заднему срезу наводимых импульсов. В результате каждого скачка получается затухающая серия импульсов или один импульс с растянутым срезом, как показано в предыдущем параграфе. Если длительности наводимых видеосигналов и интервалов между ними таковы, что процесс, вызванный предыдущим скачком, успевает полностью затухнуть к моменту посылки следующего скачка, то суммарное наведенное напряжение на выходе приемника представляет собой непрерывную последовательность затухающих серий импульсов, повторяющихся через промежутки времени τ1 и Т - τ1. Максимальная амплитуда и длительность этих импульсов определяются уравнениями (1-13) и (1-14).

При расчете устанавливающихся процессов принято считать, что про-

Похожая картина получается в приемнике с одногорбой частотной характеристикой при подаче на него реального импульса с закругленными краями. При больших длительностях τ1 и Т - τ1 наведенные высокочастотные импульсы вида, показанного на рис. 1-17, оказываются независимыми. В этом случае они повторяются через указанные промежутки времени. При малых длительностях подаваемых видеоимпульсов суммирование двух высокочастотных импульсов вида рис. 1-17, сдвинутых во времени на величину τ1, приводит к резким изменениям формы итогового импульса при незначительных изменениях длительности τ1.

1-9. ПРОХОЖДЕНИЕ ВИДЕОИМПУЛЬСОВ МАЛОЙ СКВАЖНОСТИ ЧЕРЕЗ УЗКОПОЛОСНЫЕ РАДИОПРИЕМНИКИ И УСИЛИТЕЛИ ВЫСОКОЙ ЧАСТОТЫ

Когда длительность наводимых импульсов τ1 и промежутков между ними Т - τ1 меньше, чем величина, обратная полосе пропускания прием-

ника наводки I − 4 , наведенные затухающие серии импульсов наклады-

∆f0,7

ваются друг на друга. В этих случаях с помощью интеграла Фурье трудно оценить суммарный результат, даваемый наводкой непрерывной последовательности прямоугольных импульсов.

Рис. 1-20. Дискретный спектр непрерывной последовательности прямоугольных импульсов.

Как известно, разложение в ряд Фурье такой последовательности при разных длительностях τ1 и Т - τ1 дает дискретный спектр вида, показанного на рис. 1-20. При настройке приемника на различные участки этого спектра получится различное соотношение амплитуд гармоник, пропускаемых приемником, и, следовательно, различная форма напряжения на его выходе. Зависимость этого напряжения от частоты настройки приемника ω0, его полосы пропускания ∆ω0,7, длительности импульсов наводки τ1 и их периода Т приводит к большому числу частных случаев. Для упрощения задачи рассмотрим наводку меандра при τ1=T - τ1, который характеризуется только одним периодом Т (рис. 1-21).

Рис. 1-21. Дискретный спектр меандра

Разложение меандра в ряд Фурье, опуская постоянную составляющую, которая через приемник наводки не проходит, содержит только нечетные гармоники

причем амплитуда каждой гармоники обратно пропорциональна ее номе-

ру п. Здесь ω1 = 2Tπ - угловая частота меандра.

Через приемник наводки с идеальной прямоугольной частотной характеристикой, настроенный на частоту ω0 >> ω1, пройдет только несколько соседних высоких гармоник, усиленных в K0 раз и укладывающихся в пределы полосы пропускания приемника ∆ω0,7 = 2∆ω.

Средней частоте полосы пропускания соответствует гармоника с номером n0=ω0/ω1, кроме нее будут проходить гармоники с номерами п0 ± 2, n0

± 4 и т. д. вплоть до п0 ± ∆ω/ω1. Если приемник имеет прямоугольную частотную характеристику и n0>>∆ω/ω1, то можно принять, что все гармоники на выходе приемника имеют одинаковую амплитуду

2EK0 = 2EK0ω1 . C учетом этих допущений напряжение на выходе

πn0 πω0

приемника будет

симального значения огибающей амплитуд наведенного напряжения учтем, что при t→0 отношение

где р — число гармоник частоты меандра f1, пропускаемых приемником наводки.

Подставляя эту величину в выражение (1-18), получим, что максимальное значение огибающей на выходе приемника наводки, пропорциональное числу пропускаемых гармоник, равно

Рис. 1-23. Форма напряжения на выходе приемника наводки, пропускающего пять гармоник основной частоты наводимого меандра.

При определении формы выходного напряжения приходится строить график по уравнению (1-17) для каждого частного случая. Так, если через приемник наводки проходят три гармоники частоты ω1 то половина полосы пропускания ∆ω=2ω1 и мгновенные значения выходного напряжения определяются уравнением

Построенная по этому уравнению зависимость выходного напряжения от времени дана на рис. 1-22.

На рис. 1-23 приведена форма напряжения на выходе приемника наводки, пропускающего пять гармоник частоты ω1, и построенная по уравнению

Через реальный приемник наводки с одногорбой частотной характеристикой гармоники частоты ω1 будут проходить с изменением соотношения амплитуд, зависящим от формы частотной характеристики и ее расположения относительно спектра наводимого меандра.

Рис. 1-24. Изменение соотношения амплитуд гармоник наводимого меандра частотной характеристикой приемника.

При этом максимальное значение и форма наводимого напряжения будут отличаться от приведенных выше. Так, например, (рис. 1-24,а) вариант для трех гармоник, описанный уравнением (1-23) и показанный на рис. 1- 22, может обратиться в известный случай 100%-ной модуляции напряжения частоты ω1 напряжением частоты 2ω1. Вариант для пяти гармоник (1- 24) и рис. 1-23 может обратиться в такой же случай 100%-ной модуляции напряжения частоты ω0 напряжением частоты 2ω1 искаженным второй гармоникой этой частоты 4ω1, в соответствии с рис. 1-24,6 и т. д.