- •Исходные данные к проекту:
- •Содержание расчетно-пояснительной записки:
- •5 Графический материал, выполненный по ескд:
- •6 Календарный план
- •Введение
- •Теоретический раздел
- •1.1 Выбор однолинейной схемы
- •Расчет мощности подстанции
- •1.7 Выбор и проверка измерительных трансформаторов тока
- •1.8 Выбор и проверка разъединителей
- •2. Технологический раздел
- •3 Экономический раздел
- •4Охрана труда и безопасность движения
-
Теоретический раздел
1.1 Выбор однолинейной схемы
Однолинейная схема электрических соединений определяет основные качества электрической части спроектированной подстанции. От этой схемы зависят надежность электрооборудования потребителей, ремонтоспособность, удобство технического обслуживания и безопасность персонала, рациональность размещения электрооборудования.
Однолинейная схема состоит из 3 распределительных устройств: ОРУ – 220 кВ, ОРУ – 27,5 кВ, ЗРУ – 10 кВ.
Питание распределительного устройства 220 кВ на трансформаторы поступает по линиям электропередачи по вводам W1, W2, на которых установлены разъединители типа РГ – 220/1000 УХЛ1. Между вводами выполняется перемычка с двумя разъединителями. На первичной стороне трансформаторов также установлены разъединители, такие же как на вводах. Встроенные трансформаторы тока необходимы для подключения амперметра и релейных защит. Наличие перемычки с разъединителем. имеющим дистанционное управление, позволяет обеспечить питание любого трансформатора по любому вводу или двух трансформаторов по одному вводу. Второй разъединитель перемычки с ручным приводом используется при ремонте для создания видимого разрыва цепи, трансформатор остается в работе, получая электроэнергию по вводу W2.
Распределительное устройство 27,5кВ включает в себя сборные шины, вводы от обмоток 27,5 кВ главных понижающих (тяговых) трансформаторов, фидеры контактной сети и ДПР, трансформаторы собственных нужд.
Шины 27,5 кВ состоят из проводов фаз А и В, секционированных разъединителями, которые нормально включены. Секционирование сборных шин 27,5 кВ двумя разъединителями обеспечивает безопасное выполнение работ и на секциях шин. Фаза С представляет собой рельс уложенный в земле, так называемый рельс земляной фазы, который соединен с контуром заземления подстанции, рельсом подъездного пути, отсасывающей линией и тяговым рельсом.
Питающие линии контактной сети (фидеры) присоединяют к фазе А и В согласно фазировке станции и прилегающих перегонов. Для замены любого фидерного выключателя при выводе его в ремонт или аварийном режиме в схеме ,ОРУ - 27,5 кВ предусмотрена запасная шина, которая может получить питание через запасной выключатель от фазы А и В сборных шин.
На тяговых подстанциях ЗРУ – 10 кВ может получать питание от одного понижающего трансформатора при включенном секционном выключателе.
Для ЗРУ – 10 кВ предусматривается установка выключателей.
Все отходящие линии 10 кВ имеют защиту замыкания на землю, для питания которой предусмотрен трансформатор тока.
-
Расчет мощности подстанции
Мощность нетяговых потребителей
Максимальная активная мощность районного потребителя:
(2.1)
где Руст - установленная мощность потребителя, кВт;
кс - коэффициент спроса;
Сумма максимальных активных мощностей районных потребителей:
Тангенс угла :
где cos - коэффициент мощности;
Максимальная реактивная мощность районного потребителя:
квар;
квар.
Сумма максимальных реактивных мощностей районных потребителей:
Максимальная полная мощность всех районных потребителей:
где Рпост - постоянные потери в стали трансформатора, принимаемые 8%;
Рпер - переменные потери в стали трансформатора, принимаемые 2%;
1.1.2 Мощность на тягу поездов
Мощность тяговой нагрузки:
где I’д - наиболее загруженное плечо питания, А;
I’’д - наименее загруженное плечо питания, А;
км - коэффициент, для двухпутной линии, принимаемый 1,45;
1.1.3. Полная расчетная мощности подстанции.
Мощность на шинах равная 27,5 кВ:
где Sдпр - мощность нетяговых железнодорожных потребителей на электрифицированной дороге переменного тока, питающийся по линии «два провода - рельс», кВА;
Sсн - мощность собственных нужд (определяется по маркировке трансформатора собственных нужд), кВА;
кр - коэффициент разновременности максимальных нагрузок, принимаемый 0,95;
Максимальная полной мощности:
1.1.4 Выбор главных понижающих трансформаторов
Расчетная мощность главного понижающего трансформатора:
где кав - коэффициент допустимой аварийной перегрузки трансформатор по его отношению к его номинальной мощности принимаемый 1,4;
nтр - количество главных понижающих трансформаторов, принимаемые равным 2;
Условия выбора главного понижающего трансформатора (таблица 2.1)
SномГПТ ≥ SГПТрасч; (2.11)
U1ном ≥ U1раб; (2.12)
U2ном ≥ U2раб; (2.13)
U3ном ≥ U3раб. (2.14)
40000 кВ > 35839,574кВ;
230 кВ > 220 кВ;
27,5 кВ = 27,5 кВ;
11 кВ > 10 кВ.
Таблица 1.1. – электрические характеристики масляных трансформаторов с внешним напряжением 220кВ.
Тип |
Номинальная мощность, кВА |
Номинальное напряжение обмоток, кВ |
Напряжение короткого замыкания |
Схема и группа соединения обмоток |
|||||
высшего напряжения |
среднего напряжения |
низшего напряжения |
uкВ-С, % |
uкВ-Н, % |
|
||||
ТДТНЖ – 40000/220 УХЛ-1
|
40000 |
230 |
27,5 |
11 |
12,5 |
22 |
Y*/Δ- Δ-11-11 |
1.1.5 Полная мощность подстанции
Полная мощность отпаечной тяговой подстанции:
1.2 Максимальные рабочие токи
Максимальные рабочие токи открытого распределительного устройства 220 кВ.
Максимальный рабочий ток вводов ЛЭП:
Максимальный рабочий ток ремонтной перемычки первичной обмотки высшего напряжения силового трансформатора:
где kп - коэффициент допустимой перегрузки трансформатора принимаемый 1,3;
Максимальные рабочие токи распределительных устройств 10 и 27,5 кВ
Максимальный рабочий ток вторичной обмотки среднего напряжения силового трансформатора:
где kп – коэффициент перспективы, принимаемый 1,5;
Максимальный рабочий ток сборных шин 10 и 27,5 кВ:
где kрн2 – коэффициент распределения нагрузки на шинах среднего или низшего напряжения, равный 0,5 при числе присоединений 5 и более; 0,7 – при меньшем числе присоединений;
Распределительное устройство на 27,5 кВ:
Рабочий ток первичной обмотки ТСН:
Рабочий ток ДПР:
1.3 Расчет токов короткого замыкания
Для расчета точек короткого замыкания (КЗ) применяется метод относительных единиц.
1.3.1 Расчет относительных сопротивлений до заданных точек короткого замыкания (рисунок 1.1):
Рисунок 1.1 - Расчетная схема
Расчет относительных сопротивлений до заданных точек короткого замыкания выполняется по схеме замещения (рисунок 1.1).
Рисунок 2.1 - Схема замещения
Сопротивление системы рассчитывается по формуле:
где Sб - базисная мощность, МВА;
Sкс - мощность короткого замыкания системы, МВА;
Сопротивление линии рассчитывается по формуле:
где Uср – среднее напряжение в месте установки данного элемента, кВ;
l – длина линии, км;
х0 – индуктивное сопротивление линии на 1 км длины, Ом/км;
Сопротивление трансформатора рассчитывается по формуле:
где uк% - напряжение короткого замыкания трансформатора, %.
Для расчета точек короткого замыкания используется схема преобразования (рисунок 4.3).
Рисунок 1.3 – Схема преобразования
1.3.2 Расчет параметров цепи короткого замыкания
Базисный ток рассчитывается по формуле:
Действующее значение тока короткого замыкания рассчитывается по формуле:
Ударный ток рассчитывается по формуле:
1.4 Выбор и проверка выключателей
Выбираем высоковольтный выключатель, установленный в первичной обмотке высшего напряжения силового трансформатора типа ВМТ-220Б-25/1250-УХЛ1
- по роду установки – наружная;
- по конструктивному исполнению – маломасляные;
- по напряжению установки:
Uном≥Uраб.макс (5.1)
220 кВ=220кВ;
- по номинальному току:
Iном≥Iраб.макс (5.2)
Время отключения тока кз:
tотк=tрз+tср+tов; (5.3)
где tрз – собственное время срабатывания защиты (по принципиальной схеме рисунок 5.1), с;
tср – время выдержки срабатывания защиты, принимается 0,1 с;
tов – собственное время отключения выключателя, с;
tотк=2+0,1+0,035=2,135 с.
Тепловой импульс тока кз:
Вк=Iк2(tотк+Та); (5.4)
где Та – периодическая составляющая тока короткого замыкания, принимается 0,05 с;
Значения теплового импульса тока кз сводим в таблицу 5.4.
Проверку высоковольтного выключателя ВМТ-220Б-25/1250-УХЛ1 установленный в первичной обмотке высшего напряжения силового трансформатора осуществляем:
- на электродинамическую стойкость
-на термическую стойкость:
-по номинальному току отключения:
Рисунок 1.4- Принципиальная схема
Данные по проверке и выбору ВМТ-220Б-25/1250-УХЛ1 сведены в таблицах 5.1, 5.2.
Согласно проверке выбранный выключатель типа ВМТ-220Б-25/1250-УХЛ1 является электродинамически и термически стойким.
Аналогично выбираем и проверяем выключатели, установленные в ОРУ - 220 кВ, ОРУ – 27,5 кВ и ЗРУ – 10 кВ данные выключатели согласно проверке являются электродинамически и термически стойкими (таблица 5.1, 5.2)
Таблица 1.2 – Тепловой импульс
Место установки |
|||||||
Вводы ЛЭП |
2,856 |
2 |
0,1 |
0,035 |
0,05 |
2,135 |
6,24 |
Рабочая перемычка |
2,856 |
2 |
0,1 |
0,035 |
0,05 |
2,135 |
6,24 |
Обмотка высшего напряжения силового трансформатора |
2,856 |
2 |
0,1 |
0,035 |
0,05 |
2,135 |
6,24 |
Обмотка среднего напряжения силового трансформатора |
8,923 |
1,5 |
0,1 |
0,06 |
0,05 |
1,66 |
19,498 |
Первичная обмотка ТСН |
8,923 |
1,5 |
0,1 |
0,06 |
0,05 |
1,66 |
19,498 |
Фидер ДПР |
8,923 |
1 |
0,1 |
0,06 |
0,05 |
1,66 |
19,498 |
Фидер контактной сети 1 |
8,923 |
0 |
0,1 |
0,06 |
0,05 |
0,16 |
16,72 |
Фидер контактной сети 2 |
8,923 |
0 |
0,1 |
0,06 |
0,05 |
0,16 |
16,72 |
Фидер контактной сети 3 |
8,923 |
0 |
0,1 |
0,06 |
0,05 |
0,16 |
16,72 |
Фидер контактной сети 4 |
8,923 |
0 |
0,1 |
0,06 |
0,05 |
0,16 |
16,72 |
Обмотка низкого напряжения силового трансформатора |
15,066 |
1,5 |
0,1 |
0,04 |
0,05 |
1,64 |
32,919 |
Сборные шины 10 кВ |
15,066 |
1,5 |
0,1 |
0,04 |
0,05 |
1,64 |
32,919 |
Фидера районных потребителей: |
|
|
|
|
|
|
|
Вокзал |
15,066 |
1 |
0 |
0,06 |
0,05 |
1,11 |
32,919 |
Жилой поселок |
15,066 |
1 |
0 |
0,06 |
0,05 |
1,11 |
32,919 |
Таблица 1.3. выключатели
Место установки |
Тип |
Паспортные значения |
Расчетные значения |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
|
Рабочая перемычка |
ВМТ-220Б-25/1250 УХЛ 1 |
220 |
1250 |
1875 |
25 |
65 |
220 |
346,41 |
6,24 |
2,856 |
7,283 |
|
Обмотка высшего напряжения силового трансформатора |
ВМТ-220Б-25/1250 УХЛ 1 |
220 |
1250 |
1875 |
25 |
65 |
220 |
136,41 |
6,24 |
2,856 |
7,283 |
|
Обмотка среднего напряжения силового трансформатора 19 |
ВЦБ-35-25/1600 УХЛ 1 |
35 |
1600 |
1200 |
25 |
45 |
27,5 |
1091,72 |
19,498 |
8,923 |
22,759 |
|
Первичная обмотка ТСН |
ВЦБ-35-25/1600 УХЛ 1 |
27,5 |
1600 |
1200 |
25 |
45 |
27,5 |
10,92 |
19,498 |
8,923 |
22,759 |
|
Фидер ДПР |
ВЦБ-35-25/1600 УХЛ 1 |
27,5 |
1600 |
1200 |
25 |
45 |
27,5 |
11,02 |
19,498 |
8,923 |
22,759 |
|
Фидер контактной сети1 |
ВВФ-27,5-20/1200 УХЛ 1 |
27,5 |
1200 |
1200 |
20 |
31,5 |
27,5 |
600 |
16,72 |
8,923 |
22,759 |
|
Фидер контактной сети2 |
ВВФ-27,5-20/1200 УХЛ 1 |
27,5 |
1200 |
1200 |
20 |
31,5 |
27,5 |
650 |
16,72 |
8,923 |
22,759 |
|
Фидер контактной сети3 |
ВВФ-27,5-20/1200 УХЛ 1 |
27,5 |
1200 |
1200 |
20 |
31,5 |
27,5 |
700 |
16,72 |
8,923 |
22,759 |
Продолжение таблицы 1.3
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
Фидер контактной сети 4 |
ВВФ-27,5-20/1200 УХЛ 1 |
27,5 |
1200 |
1200 |
20 |
31,5 |
27,5 |
800 |
16,72 |
8,923 |
22,759 |
Обмотка низкого напряжения силового трансформатора |
ВВЭ10-31,5/3150 УХЛ 3 |
10 |
3150 |
2982,4 |
31,53 |
31,5 |
10 |
3002,22 |
32,919 |
15,066 |
38,418 |
Сборные шины |
ВВЭ10-31,5/630 УХЛ 3 |
10 |
630 |
2982,4 |
31,53 |
31,5 |
10 |
338,86 |
32,919 |
15,066 |
38,418 |
Фидера районных потребителей |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Вокзал 20 |
ВВЭ10-31,5/630 УХЛ 3 |
10 |
630 |
2982,4 |
31,53 |
31,5 |
10 |
3464,101 |
32,919 |
15,066 |
38,418 |
Жилой поселок |
ВВЭ10-31,5/630 УХЛ 3 |
10 |
630 |
2982,4 |
31,53 |
31,5 |
10 |
69,53 |
32,919 |
15,066 |
38,418 |
1.5 Выбор и проверка сборных шин и присоединений распределительного устройства
Выбираем гибкие провода марки 2АС-300 установленные в ОРУ-220 кВ устройств
– по длительно допустимому току:
где допустимый ток, А.
– по термической стойкости:
где – площадь сечения гибкого провода, мм2.
Минимальное сечение рассчитывается по формуле:
где С – коэффициент для алюминиевых шин принимаемый равным 88 .
Выполняем проверку гибкого провода 2АС-300 установленного в ОРУ-220 кВ на отсутствие коронирования:
Радиус провода рассчитывается по формуле:
где - диаметр провода.
Максимальное значение начальной критической напряженности электрического поля, при котором возникает заряд в виде короны, рассчитывается по формуле:
где m – коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода, принимаем для многопроволочных проводов 0,82.
При горизонтальном расположении геометрическое расстояние между проводами фаз рассчитывается по формуле:
где D – расстояние между соседними фазами для ССШ 220 кВ – 400см; для ССШ 35кВ – 150см.
Напряженность электрического поля около поверхности провода рассчитывается по формуле:
где U – линейное напряжение, приложенное к шинам, кВ;
Проверяем гибкие провода типа АС-300 на отсутствие коронирования по формуле:
Данные гибкие провода АС-300 проходят по длительно допустимому току, являются термически стойкими и проходят по условию отсутствия коронирования (данные сведены в таблице 6.1)
Аналогично выбираем гибкие провода для ОРУ – 27,5 кВ, которые проходят по длительно допустимому току.
Выбираем жесткие шины установленные во вторичной обмотке низкого напряжения силового трансформатора типа 2А - 100×6:
– по длительно допустимому току:
– по термической стойкости:
где а – расстояние между шинами, м;
l – расстояние между изоляторами, м;
W – момент сопротивления при растяжении, м3.
Момент сопротивления при расположении на ребро (рисунок 6.1):
Рисунок 1.5 – Расположение шин на изоляторе на ребро
где b – ширина, мм;
h – высота, мм.
Электродинамическая стойкость рассчитывается по формуле:
Момент сопротивления при расположении плашмя (рисунок 6.2):
Рисунок 1.6 – Расположение шин на изоляторе плашмя
Рассчитываем электродинамическую стойкость:
Проверяем жесткие шины типа 2А - 100×6 на электродинамическую стойкость:
Данные жесткие шины типа 2А - 100×6 установленные в обмотке низкого напряжения расположены плашмя и являются термически и электродинамически стойкими (данные сведены в таблице 6.1)
Аналогично выбираем и проверяем жесткие шины сборные шины ЗРУ-10 кВ, которые являются термически и электродинамически стойкими.
Место установки |
Марка |
Паспортные значения |
Расчетные значения |
||||||||||||
Iдоп, А |
q, мм |
dпр, мм |
МПа |
Iраб макс, А |
Вк, кА2∙с |
qмин, мм2 |
rпр, см |
Dср, см |
Е0, кВ/ см |
Е, кВ/ см |
0,9Е0≥1,07Е |
, МПа |
|||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
|
ОРУ 220 кВ |
АС-150 |
690 |
150 |
17 |
80 |
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
Обмотка среднего напряжения силового трансформатора |
2АС-540 |
1220 |
540 |
21,5 |
- |
1091,72 |
19,498 |
50,178 |
1,075 |
- |
- |
- |
- |
- |
|
Первичная обмотка ТСН |
АС-70 |
21,5 |
70 |
11,7 |
- |
10,92 |
19,498 |
50,178 |
0,585 |
- |
- |
- |
- |
- |
|
Фидер ДПР |
АС-70 |
21,5 |
70 |
11,7 |
- |
11,02 |
19,492 |
50,178 |
0,585 |
- |
- |
- |
- |
- |
|
Фидер контактной сети 1 |
АС-240 |
610 |
240 |
21,5 |
- |
600 |
16,72 |
46,466 |
1,075 |
- |
- |
- |
- |
- |
|
Фидер контактной сети 2 |
АС-240 |
610 |
240 |
21,5 |
- |
650 |
16,72 |
46,466 |
1,075 |
- |
- |
- |
- |
- |
|
Фидер контактной сети 3 |
АС-240 |
610 |
240 |
21,5 |
- |
700 |
16,72 |
46,466 |
1,075 |
- |
- |
- |
- |
- |
Таблица 1.4 – Проверка выбранных жестких шин и проводов
25
Продолжение таблицы 1.4.
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
Фидер контактной сети 4 |
АС-240 |
610 |
240 |
21,5 |
- |
800 |
16,72 |
46,466 |
1,075 |
- |
- |
- |
- |
- |
Обмотка низкого напряжения силового трансформатора |
А-40*4 |
3250 |
600 |
- |
80 |
3002,22 |
32,919 |
65,199 |
- |
- |
- |
- |
- |
12,98 |
Сборные шины 10 кВ 26 |
А-30*4 |
480 |
160 |
- |
80 |
338,89 |
32,919 |
65,199 |
- |
- |
- |
- |
- |
12,98 |
Фидера районных потребителей |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Вокзал |
2А-100*6 |
3250 |
600 |
- |
80 |
3464,101 |
32,919 |
65,199 |
- |
- |
- |
- |
- |
12,98 |
Жилой поселок |
А-40*4 |
480 |
160 |
- |
80 |
69,53 |
32,919 |
65,199 |
- |
- |
- |
- |
- |
12,98 |
1.6 Выбор и проверка измерительных трансформаторов напряжения
Выбираем трансформатор напряжения типа НКФ-220:
- по номинальному напряжению:
Расчетная активная мощность приборов подключаемых к трансформатору напряжения:
(7.2)
.
Расчетная реактивная мощность приборов подключаемых к трансформатору напряжения:
(7.3)
.
Расчетная мощность прибора:
(7.4)
Проверяем трансформатор напряжения НКФ-220 на соответствие классу точности:
Трансформатор напряжения типа НКФ-220 соответствует своему классу точности.
Приборы подключаемые к трансформатору напряжения типа НКФ-220 приведены в таблице 7.1.
Таблица 1.5 – Приборы подключенные к трансформатору напряжения 220кВ
Исходные параметры |
Расчетные значения |
||||||||||
Прибор |
Тип |
Класс точности |
Sприб, В∙А |
cosφ |
Ко-личе-ство |
sinφ |
Рприб, Вт |
Qприб, вар |
|||
Вольтметр |
Э 377 |
1 (3) |
1,6 |
1 |
1 |
0 |
1,6 |
0 |
|||
Счетчик активной энергии |
ЦЭ-6805 |
1,0 |
6 |
1 |
3 |
0 |
18 |
0 |
|||
Счетчик реактивной энергии |
ЦЭ-6811 |
1,0 |
4 |
1 |
3 |
0 |
12 |
0 |
|||
Реле напряжения |
РН-60 |
1,0 |
4 |
1 |
3 |
0 |
12 |
0 |
|||
ИТОГО: |
43,6 |
0 |
Аналогично выбираем и проверяем трансформаторы напряжения ЗНОЛ-35,3×ЗНОЛ.06-10.Соответственно ОРУ-27,5кВ, ЗРУ-10кВ.
Таблица 1.6 – Приборы подключенные к трансформатору напряжения 35кВ
Исходные параметры |
Расчетные значения |
||||||||||
Прибор |
Тип |
Класс точности |
Sприб, В∙А |
cosφ |
Ко-личе-ство |
sinφ |
Рприб, Вт |
Qприб, вар |
|||
Вольтметр |
Э 377 |
1 (3) |
1,6 |
1 |
1 |
0 |
1,6 |
0 |
|||
Счетчик активной энергии |
ЦЭ-6805 |
1,0 |
6 |
1 |
6 |
0 |
36 |
0 |
|||
Счетчик реактивной энергии |
ЦЭ-6811 |
1,0 |
4 |
1 |
6 |
0 |
24 |
0 |
|||
Реле напряжения |
РН-60 |
1,0 |
4 |
1 |
3 |
0 |
12 |
0 |
|||
ИТОГО: |
73,6 |
0 |
Таблица 1.7 – Приборы подключенные к трансформатору напряжения 10 кВ
Исходные параметры |
Расчетные значения |
||||||||||
Прибор |
Тип |
Класс точности |
Sприб, В∙А |
cosφ |
Ко-личе-ство |
sinφ |
Рприб, Вт |
Qприб, вар |
|||
Вольтметр |
Э 377 |
1 (3) |
1,6 |
1 |
1 |
0 |
1,6 |
0 |
|||
Счетчик активной энергии |
ЦЭ-6805 |
1,0 |
6 |
1 |
4 |
0 |
24 |
0 |
|||
Счетчик реактивной энергии |
ЦЭ-6811 |
1,0 |
4 |
1 |
4 |
0 |
16 |
0 |
|||
Реле напряжения |
РН-60 |
1,0 |
4 |
1 |
3 |
0 |
12 |
0 |
|||
ИТОГО: |
53,6 |
0 |