- •1.Задание на проектирование
- •2.Выбор конструктивного решения.
- •3.Расчет плиты покрытия.
- •Прочность по нормальным напряжениям при изгибе:
- •Прочность по нормальным напряжениям при изгибе:
- •4. Расчет фермы
- •4.3. Подсчет нагрузок на ферму
- •4.4. Статический расчёт фермы
- •4.5. Расчет элементов фермы
- •Расчет панели верхнего пояса
- •4.5.2. Расчет нижнего пояса дд/
- •4.5.3. Расчет стоек аб и вд
- •4.5.4. Расчет раскоса дг
- •4.6. Расчет узловых соединений
- •4.6.2. Расчет промежуточного узла верхнего пояса (в)
- •4.6.3. Расчет промежуточного узла д нижнего пояса
- •4.6.4. Расчет опорного узла а
- •4.6.5. Расчет конькового узла г
- •Литература
4.3. Подсчет нагрузок на ферму
4.3.1. Нагрузки от собственного веса элементов покрытия на 1м2перекрываемой площади:
нормативная - gнп=748,4 Па;
расчетная - gп=882,2 Па.
4.3.2. Собственный вес фермы, приходящийся на 1м2перекрываемой площади:
нормативный - ;
расчетный – gсв=gсвн×1,1=118.8×1,1=130,7 Па.
4.3.3. Расчетная нагрузка от снега на ферму:
Sр= 2400Па.
4.3.4. Расчетные узловые нагрузки от собственного веса конструкций:
для промежуточных узлов: Н;
для опорных узлов:
Н
4.3.5. Расчетные узловые нагрузки от снега:
Н;
Роп=27984/2=13982 Н.
4.4. Статический расчёт фермы
Целью статического расчёта является определение максимально возможных усилий во всех элементах фермы при реальных сочетаниях постоянной (от собственного веса) и временной (от снега) нагрузок. Возможны два сочетания нагрузок: первое – постоянная + снеговая нагрузка по всему пролёту; второе – постоянная нагрузка по всему пролёту + снеговая нагрузка на половине пролёта.
Результаты расчёта сведены в таблицу 4.2.
4.5. Расчет элементов фермы
4.5.1. Расчет панелей верхнего пояса.
Верхний пояс фермы проектируется из отдельных клееных блоков (панелей) длиной lп=2,930м.
Рис. 4.2. Расчётная схема панели верхнего пояса
Расчет панели на прочность производится как сжато-изгибаемого элемента по формуле:
,
где N=О1– расчётная сжимающая сила;
FРАСЧ– расчётная площадь поперечного сечения;
WРАСЧ– расчётный момент сопротивления поперечного сечения;
RС– расчётное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;
МД - деформационный изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок:
- для шарнирно-опёртых элементов при симметричных эпюрах изгибающих моментов параболического очертания МДопределяется по формуле
;
- для шарнирно-опёртых элементов при треугольном или прямоугольном очертании эпюры МДопределяется по формуле
,
где Мqи МN– изгибающие моменты в расчётном сечении от действия поперечнойqи продольной нагрузкиNбез учёта дополнительного моментаN*f;
- коэффициент, изменяющийся от 0 до 1, учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента:
;
- гибкость элемента в плоскости изгиба
,
- коэффициент, учитывающий условия закрепления концов элемента;
r– радиус инерции поперечного сечения элемента;
КН– поправочный коэффициент, определяемый по формуле
,
- при эпюрах прямоугольного очертания.
Максимальное значение изгибающих моментов Мqи МNопределяются по формулам:
Значение МДможет быть определено как разность деформационных моментов от каждой из нагрузок:
.
Расчет панели верхнего пояса
Сечение клееных панелей верхнего пояса компонуется из досок нормального сортамента пиломатериалов по ГОСТ 24454-80 с учетом припусков на фрезерование их пластей до склеивания пакета и фрезерования боковых граней склеенного пакета.
В качестве исходных принимаются доски сечением 150×32мм. После двухстороннего фрезерования толщина досок составит 150×26мм.
Задаемся сечением панелей верхнего пояса, склееных из 14 досок толщиной 26мм. Тогда высота поперечного сечения составит: hП=14*26=364мм. Ширина сечения после двухстороннего фрезерования боковых панелей равняется:
bП=150-15=135мм.
Для принятого сечения mП=0,8, mб=1, mСЛ=1,05.
Геометрические характеристики поперечного сечения:
Площадь: Fп=hп×bп=13,5×36,4=491,4см2=491,4×10-4м2
Момент сопротивления: см3= 2981×10-6м3
Гибкость в плоскости фермы: .
Коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы О1= 101873Н
.
Расчетная равномерно - распределенная нагрузка от собственного веса элементов покрытия (кровля, плиты покрытия) и снега:
q1=(gп+Pсв)×В=(882,2+2400)×4,0=13129 Н/м.
Считая, что на верхний пояс фермы приходится 2/3 её собственного веса, определим значение расчетной равномерно - распределенной нагрузки от собственного веса фермы
q2=2/3gСВ×В =2/3×130,7×4,0=349 Н/м.
Полная линейная нагрузка на верхний пояс:
q=q1+q2=13129+349=13478Н/м.
Изгибающий момент в середине панели верхнего пояса от линейной нагрузки:
Нм.
Значение эксцентриситета е приложения сжимающий силы О1определяется из условия прочности торцевого металлического швеллера на изгиб (рис.4.3).
Рис. 4.3.
Равномерно – распределенная нагрузка на швеллер: Н/м.
Изгибающий момент в швеллере:
Нм
Требуемый момент сопротивления швеллера:
Принимаем швеллер: № 18 по ГОСТ 8240-89 с моментом сопротивления Wy=17см3.
В этом случае эксцентриситет сжимающей силы О1относительно геометрической оси сечения равняется:
см.
Проверка древесины на смятие плоскостью швеллера:
Па <Rс=15×106Па.
Изгибающий момент от действия сжимающей силы О1: М2=О1×е=101873×0,0845=8608 Нм
Значения коэффициента Кн:
.
Значение изгибающего момента МД:Нм.
Проверка прочности панели при полном загружении снеговой нагрузкой:
Rc*тп*тсл=15×106 ×1,05=15,8*106 Па.
При одностороннем загружении левой половины фермы снеговой нагрузкой:
О1= - 30234 - 49812= -80046 Н
МN=О1×е=80046×0,0845=6764 Нм
Значения коэффициента Кн:
Нм
Проверка прочности:
Rc*тсл=15,8*106 Па.
Таким образом, принятое сечение панелей верхнего пояса bп×hп=13,5х36,4см удовлетворяют условиям прочности.