- •2.Клас-я прод-ии г-ой промыш-ти.
- •4.Выбор стр-ы сис.Сбора
- •8. Предупреждение пр-са г/о-ния
- •5. Тепловой расчёт в г-кон-х шлейфах.
- •10.Опр-ие потребного кол-ва летучего ингибитора
- •11. Методы ликвидации гидратных пробок
- •13. Методы борьбы с солеотложениями в пр-се добычи и подготовке г
- •16.Технол-й расчет гравит-х сеп-ров с жалюзийными насадками
- •24.Расчетные схемы нтс с рекуперацией теплоты в газовом теплообменнике, с рекуперацией теплоты газа и жидкости
- •25.Технологические схемы промысловой обработки г методом нтс
- •§1.Жидкие осушители и их свойства.
- •26. Периоды работы установок нтс
- •31.Определение основных характеристик осушки газа и регенерации дэг.
- •1,Влагосодержание
- •33. Опыт эксплуатации и модернизации технологического оборудования укпг на Уренгое.
- •19. Краткая хар-ка методов подгот-ки г к дальнему транспорту
- •27Расчетная схема газового эжектора. Основные технологические показатели эжекторов
- •28 Технологическая схема унтс с детандерно-компрессорными агрегатами.
- •1. Классификация промысловых систем сбора и транспорта скважинной продукции.
- •6. Снижение пропускной способности трубопроводов при эксплуатации ГиГкм.
- •32. Отработка дэГа в абсорберах
- •34.Опыт нормирования и прогнозирования потерь дэГа на укпг сеноманской залежи Уренгой.
- •37. Совершенствование технологии подготовки газа на месторождениях Кр. Севера.
- •38. Однореагентная технология осушки газа с использованием метанола на ягкм.
- •22. Технол-я схема без рекуперации теплоты
6. Снижение пропускной способности трубопроводов при эксплуатации ГиГкм.
Г-овые гидраты представляют собой кристаллические соед-я, образуемые ассоциируемыми мол-лами воды и Г. На вид снег или лед. Все применяемые методы борьбы с г/о-нием основаны на изменении энергетических соотношений мол-л Г (г/о-теля) и воды. На практике Наиболее широко для борьбы применяют:
– осушка Г-ового потока методами сорбции и НТС;– ввод в Г-овый поток ингибиторов;
– поддержание t-ры Г > t-ры г/о-ния;–поддержание Р Г < Р г/о-ния.
Парафины Пар-ны могут откладываться за счет: 1) возникновения и роста кристаллов пар-на на пов-ти трубы; 2) сцепления с поверхностью образовавшихся в потоке частиц твердой фазы.
t-ра оказывает наибольшее влияние на равновесие ж-ть – твердая фаза. Растворимость пар-на сильно зависит от t-ры и уменьшается с увеличением t-ры плавления пар-новых фракций. Применение присадок решает проблему на всем пути сырья от скв-ны до перерабатывающего завода. Несмотря на применение узла приготовления раствора и высокую стоимость присадок, они наиболее выгодны и эффективны.
Широкое применение на нек-х мест-ях нашли реагенты – растворители (горячая нефть, Г-овый к-т, ароматические углеводороды, бутил-бензольная фракция (ББФ), спирты керосин).
Солеотложения Поступлении пл-ой воды (сильно минерализованной) в скв-ны, вызывая серьезные затруднения в эксплуатации. В пл-ой воде распространены: NaCl, MgCl, CaCl, карбонаты (СаСО3, MgCO3) и бикорбанаты, сульфаты (СаSO4), окислы и гидроокиси железа. Эти соли выпадают из раствора при изменении т/д-х усл-й. Отложение солей наблюдается в фонтанной арматуре, шлейфах, сеп-рах на УКПГ. Отложения солей приводят к частым остановкам для ремонта и замены оборудования. Методы борьбы с отложением солей подразделяются на физические и химические. Физические методы основаны на применении магнитных, электрических (высокочастотных) и акустических (распространение ультразвуковых волн) полей. Химические методы. К основным химическим методам обработки воды относятся: умягчение воды посредством ионного обмена и применение химических реагентов – ингибиторов солеотложения, получило наибольшее распространение для борьбы с солеотложениями. Наиболее перспективными являются фосфорорганических комплексоны из класса аминоалкиленфосфоновых кислот.
21. Зависимость функции коэффициента Джоуля-Томсона от приведенных давления и температуры. Номограмма для определения интегрального дроссель-эффекта Джоуля-Томсона. Поi=(Тк/Рк)[РкiCp/Tк]/(Сро+СР) можно вычислить коэффициент Дж.-Томсона при этом обобщенная функция РкiCp/Tк в зав-ти от прив. параметров определяется по графику рис. 1. Среднее отклонение, вычисленных по нашему методу коэффициентов Дж.-Томсона. для чистых компонентов и смесей от опытных данных составляют 7 %. При пост. Р-х и t-рах коэф. Дж.-Томсона. для сухого у/в-го газа имеет большую величину для газа с большой молекулярной массой. При промысловых расчетах, связанных с дросселированием газа, обычно пользуются интегральным дроссель-эффектом, который определяется как произведение средних значений: дифференциального дроссель-эффекта на изменение давления. Для аналитического определения дроссель эффекта при изменении давления от Р1 до Р2 , необходимо проинтегрировать величину:
(23)
Для газа, подчиняющегося уравнению Ван-дер-Ваальса, Чарный получил из (23) след. Выражение Т1–Т2+2аln[(2a–T1)/(2a–T2)]=Ab(P1–P2)/CP (24) где Т1, Т2 – начальная и конечная температура газа; Р1, Р2 – начальное и конечное давления газа; СР – уд. теплоемкость газа.
a=27R2Tкр2/(64Ркр) (25)
b=RTк/(8Рк) (26)
(26) можно преобразовать к виду для расчета интегрального дроссель эффекта. Т=Т1–Т2=АRTк/(8СР)(1/1–1)(1–2) (27)
где: 1=/Тинв (28) 1=Р1/Ркр (29)
2=Р2/Ркр (30)
Тинв=27/(4Ткр) (31)
формулу 27 можно преобразовать к след виду:
Т=5,569(1/1–1)(1–2) (32)
анные, полученные по (27) и (32) совпадают с экспериментальными, и данными. (32) можно использовать для расчета интегрального эффекта ПГ с содержанием газа >90 %. Уменьшение температуры природного газа при данном изменении еа штуцере и известном давлении газа можно определить по рис. 2. При интегральных расчетах температуру газа в процессе дросселирования можно определить энтальпийным диаграммам, т.е. диаграмма состояния, которые для каждого индивидуального компонента газа строятся экспериментальным данным. Чаще всего параметры процесса дросселирования определяются по диаграммам состояния для чистого газа.