Методичка ГСХ1
.pdf
ний; для наружных и внутренних фундаментов неотапливаемых сооружений - kh=1,1, кроме районов с отрицательной среднегодовой температурой.
|
|
|
|
|
Таблица 5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент kh при расчетной среднесуточной |
|||||
|
температуре воздуха в помещении, примыкающем к |
|||||
Особенности сооружения |
|
наружным фундаментам, ОС |
|
|
||
|
0 |
5 |
10 |
15 |
|
20 и |
|
|
|
|
|
|
более |
Без подвала с полами, устраи- |
|
|
|
|
|
|
ваемыми: |
|
|
|
|
|
|
по грунту |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
0,6 |
|
0,5 |
на лагах по грунту |
1,0 |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
|
0,6 |
по утепленному цокольному |
1,0 |
1,0 |
0,9 |
0,8 |
|
0,7 |
перекрытию |
|
|
|
|
|
|
С подвалом или техническим |
0,8 |
0,7 |
0,6 |
0,5 |
|
0,4 |
Подпольем |
|
|
|
|
|
|
Пример расчета глубины заложения ленточного фундамента.
Исходные данные: Здание с подвалом, высота подвала 2,2 метра. Относительная отметка чистого пола – 0,000, отметка планировки - -0,600. Здание имеет полное инженерное обеспечение. Нормативная глубина промерзания в районе строительства – 1,6 метра. Геологические условия возьмем из предыдущего примера.
Скв №1 |
|
Отм. Планировки |
Скв №2 |
|
140,30 |
|
140,80 м |
|
141,40 |
|
|
|
|
|
0,40м |
Отм. подошвы фундамента |
|
|
138,20 |
|
3,10м
80,00 м
1. Высота подвала 2,2 метра, принимая толщину подвального перекрытия равным - 0,3 метра, получаем относительную отметку пола подвала 2,2 + 0,3 = 2,5 метра. При устройстве бетонного пола получаем относительную
11
отметку подошвы фундамента 2,5 + 0,3 = 2,8 метра. Абсолютная отметка подошвы фундамента составит 140,8 + 0,6 – 2,8 = 138,6 метра.
2.Здание имеет полное инженерное обеспечение, значит, к зданию подведены все коммуникации. Наибольшую глубину заложения имеет водопровод холодной воды. Глубина прокладки водопровода, при нормативной глубине промерзания грунта - 1,6 метра, составит 1,6 + 0,5 = 2,1 метра. Принимая предварительно высоту фундаментной подушки равной 0,5 метра, получаем глубину заложения фундамента от отметки планировки 2,1 + 0,5 = 2,6 метра, или абсолютную отметку 140,8 – 2,6 = 138,2 метра.
3.В качестве несущего слоя принимаем второй слой грунта. Максимальное расстояние от отметки планировки до второго слоя составляет 0,09 метра, тогда глубина заложения будет равна 0,9 + 0,5 = 1,4 метра, т.е. абсолютная отметка будет 140,8 – 1,4 = 139,4 метра.
4.Глубина нормативного промерзания грунта составляет 1,6 метра, температуру воздуха в подвале принимаем равной +5˚С (температуру воздуха в подвале студент принимает самостоятельно), тогда коэффициент теплового режима составит 0,7. В соответствии с формулой (5), глубина заложения фундамента составит 1,6×0,7 = 1,12 метра, абсолютная отметка подошвы фундамента 140,8 – 1,12 = 139,68 метра.
5.Из всех полученных величин глубины заложения фундамента принимаем максимальную, т.е. 2,6 метра соответствующую абсолютная отметка 138,2 метра
Определениеразмеровподошвы фундаментов.
Размеры подошвы фундаментаопределяются из условия: p ≤ R |
(6) |
|||||||||||||||||||||||
где р – |
среднее давление под подошвой фундамента, предварительно эту величину |
|||||||||||||||||||||||
можно |
определить: |
для |
|
|
ленточных фундаментов |
p = |
q |
; |
а для |
столбчатых |
||||||||||||||
|
|
b |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фундаментов |
p = |
N |
, в этих формулах b – |
|
ширина подошвы фундамента. |
|||||||||||||||||||
b2 |
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R - расчетное сопротивление грунта основания, определяемого по формуле |
||||||||||||||||||||||||
|
|
R = γ c1γ c 2 [M |
γ |
k |
bγ |
II |
+ M |
q |
d γ |
/ |
+ (M |
q |
− 1)d |
γ / |
+ M |
c |
c |
II |
] |
(7) |
||||
|
|
|
|
k |
|
z |
|
|
1 |
II |
|
b |
II |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где γс1 и γс2 |
- |
|
коэффициенты, условий работы, принимаемые по |
||||||||||||||||||||
|
табл. 5; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
k - коэффициент, принимаемый |
|
равным: k1=1, если прочност- |
|||||||||||||||||||||
|
ные характеристики грунта (ϕ и с) определены непосредственными |
|||||||||||||||||||||||
|
испытаниями, и k1=1,1, если они приняты по табл. 1-3 приложения |
|||||||||||||||||||||||
|
1 СНиП2.02.01-83; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Мγ , Мq , Mc |
|
- |
|
коэффициенты, принимаемые по табл. 6; |
|||||||||||||||||||
|
kz |
- коэффициент, принимаемый равным: при b < 10 м - kz=1, |
||||||||||||||||||||||
при b ³ 10м - kz=z0 /b+0,2 (здесь z0=8 м);
12
b - ширина подошвы фундамента, м;
γII - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3 (тс/м3);
|
|
γ/»II |
- |
то же, залегающих выше подошвы; |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
сII |
- |
расчетное |
значение |
удельного |
|
сцепления грун- |
||||||||||
|
|
та, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, |
||||||||||||||||
|
|
кПа (тс/м2); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
d1 - |
глубина заложения фундаментов |
бесподвальных сооруже- |
||||||||||||||
|
|
ний от уровня планировки или приведенная глубина заложе- |
||||||||||||||||
|
|
ния наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, |
||||||||||||||||
|
|
определяемая по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
d |
1 |
= h |
+ h |
γ |
cf |
/ γ / |
|
(8) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
cf |
|
II |
|
|
|
|
|
|
|
||
где hs |
- |
толщина |
слоя |
|
грунта |
|
выше |
подошвы |
фундамента со |
сто- |
||||||||
|
роны подвала, м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
hcf |
- толщина конструкции пола подвала, м; |
|
|
|
|
|
||||||||||||
γcf - |
расчетное |
значение удельного веса |
конструкции пола подвала, |
|||||||||||||||
|
кН/м3 (тс/м3); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
db |
- |
глубина |
подвала |
- расстояние |
от |
уровня планировки |
до |
|||||||||||
|
пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной B ≤ 20 м и |
|||||||||||||||||
|
глубиной свыше 2 м принимается db = 2 м, при ширине подвала B > |
|||||||||||||||||
|
20 м - db = 0). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэф- |
Коэффициент γс2 для сооружений |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фициент |
с жесткой конструктивной схе- |
||||||
|
|
|
Грунты |
|
|
|
|
|
γс1 |
|
мой при отношении длины со- |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
оружения или его отсека к высо- |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
те L/H, равном |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 и более |
|
1,5 и менее |
|||
Крупнообломочные с песчаным заполните- |
1,4 |
|
|
1,2 |
|
|
1,4 |
|
||||||||||
лем м песчаные, кроме мелких и пылеватых |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Пески мелкие |
|
|
|
|
|
|
|
|
1,3 |
|
|
1,1 |
|
|
1,3 |
|
||
Пески пылеватые: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
маловлажные и влажные |
|
|
|
|
|
1,25 |
|
1,0 |
|
|
1,2 |
|
||||||
насыщенные водой |
|
|
|
|
|
|
|
1,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Пылевато-глинистые, а также крупнообло- |
1,25 |
|
1,0 |
|
|
1,2 |
|
|||||||||||
мочные с пылевато-глинистым заполнителем |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
с показателем текучести грунта или заполни- |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
теля IL ≤ 0,25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Пылевато-глинистые, а также крупнообло- |
1,2 |
|
|
1,0 |
|
|
1,1 |
|
||||||||||
мочные с пылевато-глинистым заполнителем |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
с показателем текучести грунта или заполни- |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
теля 0,25 < IL ≤ 0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Пылевато-глинистые, |
а |
также |
крупнообло- |
1,0 |
|
|
1,0 |
|
|
1,0 |
|
|||||||
13
мочные с пылевато-глинистым заполнителем с показателем текучести грунта или заполнителя IL > 0,5
Примечания: 1. К сооружениям с жесткой конструктивной схемой относятся сооружения, конструкции которых специально приспособлены к восприятию усилий от деформации оснований, в том числе за счет мероприятий, указанных в п. 2.70, б.
2.Для зданий с гибкой конструктивной схемой значение коэффициента γс2 принимается равным единице.
3.При промежуточных значений L/H коэффициент γс2 определяется по интерполяции.
|
|
|
|
|
|
Таблица 7 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициенты |
Угол |
Коэффициенты |
|||||
Угол |
|
|
|
|
|
|
|
|
Внутреннего |
|
|
|
Внутреннего |
|
|
|
|
трения |
Мg |
Mq |
Мc |
трения |
Мg |
Mq |
Мc |
|
ϕII, град. |
ϕII, град. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||
0 |
0 |
1,00 |
3,14 |
23 |
0,69 |
3,65 |
6,24 |
|
1 |
0,01 |
1,06 |
3,23 |
24 |
0,72 |
3,87 |
6,45 |
|
2 |
0,03 |
1,12 |
3,32 |
25 |
0,78 |
4,11 |
6,67 |
|
3 |
0,04 |
1,18 |
3,41 |
26 |
0,84 |
4,37 |
6,90 |
|
4 |
0,06 |
1,25 |
3,51 |
27 |
0,91 |
4,64 |
7,14 |
|
5 |
0,08 |
1,32 |
3,61 |
28 |
0,98 |
4,93 |
7,40 |
|
6 |
0,10 |
1,39 |
3,71 |
29 |
1,06 |
5,25 |
7,67 |
|
7 |
0,12 |
1,47 |
3,82 |
30 |
1,15 |
5,59 |
7,95 |
|
8 |
0,14 |
1,55 |
3,93 |
31 |
1,24 |
5,95 |
8,24 |
|
9 |
0,16 |
1,64 |
4,05 |
32 |
1,34 |
6,34 |
8,55 |
|
10 |
0,18 |
1,73 |
4,17 |
33 |
1,44 |
6,76 |
8,88 |
|
11 |
0,21 |
1,83 |
4,29 |
34 |
1,55 |
7,22 |
9,22 |
|
12 |
0,23 |
1,94 |
4,42 |
35 |
1,68 |
7,71 |
9,58 |
|
13 |
0,26 |
2,05 |
4,55 |
36 |
1,81 |
8,24 |
9,97 |
|
14 |
0,29 |
2,17 |
4,69 |
37 |
1,95 |
8,81 |
10,37 |
|
15 |
0,32 |
2,30 |
4,84 |
38 |
2,11 |
9,44 |
10,80 |
|
16 |
0,36 |
2,43 |
4,99 |
39 |
2,28 |
10,11 |
11,25 |
|
17 |
0,39 |
2,57 |
5,15 |
40 |
2,46 |
10,85 |
11,73 |
|
18 |
0,43 |
2,73 |
5,31 |
41 |
2,66 |
11,64 |
12,24 |
|
19 |
0,47 |
2,89 |
5,48 |
42 |
2,88 |
12,51 |
12,79 |
|
20 |
0,51 |
3,06 |
5,66 |
43 |
3,12 |
13,46 |
13,37 |
|
21 |
0,56 |
3,24 |
5,84 |
44 |
3,38 |
14,50 |
13,98 |
|
22 |
0,61 |
3,44 |
6,04 |
45 |
3,66 |
15,64 |
14,64 |
|
Так как и левая и правая часть неравенства (6) то ширина подошвы фундамента b определяется методом последовательного подбора.
Пример подбора ширины подошвы фундамента.
Длина здания L = 44,4м, высота H = 12,3м, следовательно, L/H = 3,6. Здание без подвала. Нормативная нагрузка на обрез ленточного фундамента составляет 236кН/м. Глубина заложения фундамента 2,2 метра. Основанием фундамента является суглинок со следующими характеристиками:
e = 0,83; γ II = 17,85кН / м 3 ; ϕ II = 19 O ; c II = 19кПа; I L 0,35.
14
Первый цикл: принимаем b = 1 метра.
Среднее давление на грунт, по подошве фундамента, с учетом веса грунта на обрезах, определяем по формуле:
p = |
q |
+ γ |
|
× d = |
236 |
+17,85 ´ 2,2 = 275,27 кПа. |
|
II |
|
||||
|
b |
1 |
1 |
|
||
|
|
|
|
|||
Расчетное сопротивление грунта определяем по формуле (7). При заданных характеристиках грунта коэффициенты входящие в эту формулу будут
равны: γ C1 = 1,2; γ C 2 = 1,0; k = 1,0; M γ = 0,47; M q = 2,89; M C = 5,48; kZ = 1,0.
Удельный вес грунта выше подошвы фундамента определяем как удельный вес грунта обратной засыпки γ II/ = k f ×γ II , где k f - коэффициент разрыхления
(для пылевато-глинистых грунтов – |
0,8, для песчаных грунтов – |
0,9). В |
|||||||||
нашем |
случае |
γ II/ = 0,8 ´17,85 = 14,28 кН/м3. |
Подвал отсутствует, |
поэтому |
|||||||
db = 0 . Определяем расчетное сопротивление: |
|
|
|||||||||
|
|
R = |
1,2 ×1,0 |
[0,47 ´1,0 ´1,0 ´17,85 + 2,89 ´14,28 ´ 2,2 + 5,48 ´19] = 243,96 кПа. |
|||||||
|
|||||||||||
|
|
|
1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Давление |
больше |
расчетного |
сопротивления |
на |
||||||
|
R − p |
= |
243,96 − 275,27 |
= -0,12 |
или на |
12%, |
следовательно, необходимо |
||||
|
|
|
|||||||||
|
R |
243,96 |
|
|
|
|
|
|
|||
увеличить ширину подошвы фундамента.
Второй цикл: принимаем b = 1,2 метра (ширина подошвы ленточного фундамента должна быть кратна 0,2 метра, ширина подошвы столбчатого фундамента может быть кратна 0,1 метра).
Среднее давление на грунт равно:
p = 236 +17,85 ´ 2,2 = 235,94 кПа. 1,2
Расчетное сопротивление грунта равно:
R = 1,2 ×1,0 [0,47 ´1,0 ´1,2 ´17,85 + 2,89 ´14,28 ´ 2,2 + 5,48 ´19] = 245,98 кПа. 1,0
Давление меньше расчетного сопротивления на 245,98 − 235,94 = 0,04 или на
245,98
4%, следовательно, принятая ширина подошвы фундамента удовлетворят требованиям СНиП 2.02.01-83(1995).
В соответствии с принятой унификацией железобетонных изделий принимаем по ГОСТ 13580-68 типовую железобетонную фундаментную подушку ФЛ12.24-2 с размерами l = 2380мм, b = 1200мм, h = 300мм, и
весом 17,5кН.
Конструирование поперечного сечения фундамента.
Глубина заложения фундамента – 2,2 метра, обрез фундамента должен быть на 15см выше отметки планировки, тогда полная высота фундамента предварительно принимается равной 2,35м. Высота подушки 0,3 метра, тогда высота фундаментной стены составит 2,35-0,3 = 2,05 метра. Унифицированные фундаментные блоки имеют высоту равную 0,6м, тогда
15
фундаментная стена будет состоять из 2,05/0,6 = 3,4 рядов. Принимаем 4 ряда, тогда глубина заложения увеличится до 2,55 метра. Уточним расчетное сопротивление грунта:
R = 1,2 ×1,0 [0,47 ´1,0 ´1,2 ´17,85 + 2,89 ´14,28 ´ 2,55 + 5,48 ´19] = 263,31кПа. 1,0
Давление меньше расчетного сопротивления на 263,31 − 235,94 = 0,10 или на
263,31
10%, следовательно, недогруз находится в пределах нормы.
Допустим, по заданию стены здания кирпичные толщиной 51см, тогда принимаем фундаментные блоки толщиной 50см. В соответствии с принятой унификацией железобетонных изделий принимаем типовой бетонный фундаментный блок ФБС5.24 с размерами l = 2380мм, b = 500мм, h = 600мм, и весом 16,3кН.
гидроизоляция |
b0=500 |
отмостка |
|
||
d=2550 |
|
|
|
b=1200 |
|
Найдем фактическую нагрузку в уровне подошвы фундамента на 1 погонный метр.
qп = q + Qф.с. + Qф.п. + γ II/ × (b - b0 )d ,
2,4
где Qф.с. - вес фундаментной стены, Qф.с. = 16,3 ´ 4 = 65,2 кН;
Qф.g . - вес фундаментной подушки.
qп = 236 + 65,2 + 17,5 +14,28 ´ (1,2 - 0,5)2,55 = 295,95 кН/м. 2,4
16
Проверка прочности подстилающего слоя
Если в пределах сжимаемой толщи основания на глубине z от подошвы фундамента расположен слой грунта меньшей прочности, (модуль деформации подстилающего грунта < модуля деформации несущего слоя грунта) чем прочность лежащих выше слоев необходима проверка выполнения условия на границе более сжимаемого слоя:
σ zp |
+ σ zq ≤ Rz |
где σ zp и - σ zq – вертикальные |
нормальные напряжения в грунте на |
глубине z от подошвы фундамента соответственно дополнительное от нагрузки на фундамент (от веса конструкций) и от собственного веса грунта, кПа;
Rя – расчетное сопротивление грунта пониженной прочности на глубине z , кПа для условного фундамента шириной bя, опирающегося на кровлю подстилающего слоя:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
z |
= |
A |
+ a 2 − a |
|||||
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
Az = (N + G + G) / σ zp |
|||||||||
|
|
a = |
l − bz |
||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
для ленточного фундамента: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bz |
= |
|
q p |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
σ zp |
|||||||
|
|
|
|
|
|||||
где qp – суммарная вертикальная |
|
нагрузка на 1 м длины подошвы |
|||||||
фундамента (p × b), кН/м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
для квадратного фундамента: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
bz |
= |
|
|
N |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
σ zp |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||
где N - суммарная вертикальная нагрузка на основание, кН.
Определение осадок фундаментов.
Осадка основания S c использованием расчетной схемы в виде линейнодеформируемого полупространства определяется методом послойного суммирования по формуле
|
n σ |
h |
|
||
|
s = β ∑ |
|
zp, i |
, |
(9) |
|
|
|
|||
где β |
i=1 |
Ei |
|
||
- безразмерный коэффициент, равный 0,8; |
|
||||
σzp,i - среднее значение дополнительного вертикального |
нормального |
||||
|
напряжения в i-м слое грунта, равное полусумме указанных на- |
||||
|
пряжений на верхней zi-1 и нижней zi границах слоя по вертика- |
||||
|
ли, проходящей через центр подошвы фундамента; |
|
|||
hi и Еi |
- соответственно толщина и модуль деформации i-го слоя грун- |
||||
та;
n - число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.
17
При этом распределение вертикальных нормальных напряжений по глубине основания принимается в соответствии со схемой, приведенной ниже:
Схема распределения вертикальных напряжений в линейно-деформируемом полупространстве DL – отметка планировки; NL - отметка поверхности природного рельефа; FL - отметка подошвы фундамента; WL - уровень подземных вод; В,С - нижняя граница сжимаемой толщи; d и dn глубина заложения фундамента соответственно от уровня планировки и поверхности природного рельефа; b - ширина фундамента; р - среднее давление под подошвой фундамента; р0 - дополнительное давление на основание; σzg и σzg,0 – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на глубине z от подошвы фундамента и на уровне подошвы; σzp и σzр,0 – дополнительное вертикальное напряжение от внешней нагрузки на глубине z от подошвы фундамента и на уровне подошвы; Нс – глубина сжимаемой толщи.
Дополнительные вертикальные напряжения на глубине z от подошвы фундамента: σzp – по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента, определяются по формуле:
|
σzp = αp0; |
(10) |
где |
α - коэффициент, принимаемый по табл.6 в зависимости от фор- |
|
|
мы подошвы фундамента, соотношения сторон прямоугольного |
|
|
фундамента и относительной глубины, равной: |
|
ζ = 2z/b при определении уzp ;
p0 = p - σzg,0 - дополнительное вертикальное давление на основание (для фундаментов шириной b> 10 м принимается р0 = р);
р- среднее давление под подошвой фундамента;
18
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 8 |
|
|
|
|
Коэффициент α |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ξ = 2z / b |
|
|
Коэффициент a для фундаментов |
|
|
||||
Круглых |
Прямоугольных с соотношением сторон η = l / b, |
ленточных |
|
||||||
|
|
|
|
равным |
|
|
(η ³10) |
|
|
|
|
1,0 |
1,4 |
1,8 |
2,4 |
3,2 |
5 |
|
|
0 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
|
0,4 |
0,949 |
0,960 |
0,972 |
0,975 |
0,976 |
0,977 |
0,977 |
0,977 |
|
0,8 |
0,756 |
0,800 |
0,848 |
0,866 |
0,876 |
0,879 |
0,881 |
0,881 |
|
1,2 |
0,547 |
0,606 |
0,682 |
0,717 |
0,739 |
0,749 |
0,754 |
0,755 |
|
1,6 |
0,390 |
0,449 |
0,532 |
0,578 |
0,612 |
0,629 |
0,639 |
0,642 |
|
2,0 |
0,285 |
0,336 |
0,414 |
0,463 |
0,505 |
0,530 |
0,545 |
0,550 |
|
2,4 |
0,214 |
0,257 |
0,325 |
0,374 |
0,419 |
0,449 |
0,470 |
0,477 |
|
2,8 |
0,165 |
0,201 |
0,260 |
0,304 |
0,349 |
0,383 |
0,410 |
0,420 |
|
3,2 |
0,130 |
0,160 |
0,210 |
0,251 |
0,294 |
0,329 |
0,360 |
0,374 |
|
3,6 |
0,106 |
0,131 |
0,173 |
0,209 |
0,250 |
0,285 |
0,319 |
0,337 |
|
4,0 |
0,087 |
0,108 |
0,145 |
0,176 |
0,214 |
0,248 |
0,285 |
0,306 |
|
4,4 |
0,073 |
0,091 |
0,123 |
0,150 |
0,185 |
0,218 |
0,255 |
0,280 |
|
4,8 |
0,062 |
0,077 |
0,105 |
0,130 |
0,161 |
0,192 |
0,230 |
0,258 |
|
5,2 |
0,053 |
0,067 |
0,091 |
0,113 |
0,141 |
0,170 |
0,208 |
0,239 |
|
5,6 |
0,046 |
0,058 |
0,079 |
0,099 |
0,124 |
0,152 |
0,189 |
0,223 |
|
6,0 |
0,040 |
0,051 |
0,070 |
0,087 |
0,110 |
0,136 |
0,173 |
0,208 |
|
6,4 |
0,036 |
0,045 |
0,062 |
0,077 |
0,099 |
0,122 |
0,158 |
0,196 |
|
6,8 |
0,031 |
0,040 |
0,055 |
0,064 |
0,088 |
0,110 |
0,145 |
0,185 |
|
7,2 |
0,028 |
0,036 |
0,049 |
0,062 |
0,080 |
0,100 |
0,133 |
0,175 |
|
7,6 |
0,024 |
0,032 |
0,044 |
0,056 |
0,072 |
0,091 |
0,123 |
0,166 |
|
8,0 |
0,022 |
0,029 |
0,040 |
0,051 |
0,066 |
0,084 |
0,113 |
0,158 |
|
8,4 |
0,021 |
0,026 |
0,037 |
0,046 |
0,060 |
0,077 |
0,105 |
0,150 |
|
8,8 |
0,019 |
0,024 |
0,033 |
0,042 |
0,055 |
0,071 |
0,098 |
0,143 |
|
9,2 |
0,017 |
0,022 |
0,031 |
0,039 |
0,051 |
0,065 |
0,091 |
0,137 |
|
9,6 |
0,016 |
0,020 |
0,028 |
0,036 |
0,047 |
0,060 |
0,085 |
0,132 |
|
10,0 |
0,015 |
0,019 |
0,026 |
0,033 |
0,043 |
0,056 |
0,079 |
0,126 |
|
10,4 |
0,014 |
0,017 |
0,024 |
0,031 |
0,040 |
0,052 |
0,074 |
0,122 |
|
10,8 |
0,013 |
0,016 |
0,022 |
0,029 |
0,037 |
0,049 |
0,069 |
0,117 |
|
11,2 |
0,012 |
0,015 |
0,021 |
0,027 |
0,035 |
0,045 |
0,065 |
0,113 |
|
11,6 |
0,011 |
0,014 |
0,020 |
0,025 |
0,033 |
0,042 |
0,061 |
0,109 |
|
12,0 |
0,010 |
0,013 |
0,018 |
0,023 |
0,031 |
0,040 |
0,058 |
0,106 |
|
Вертикальное напряжение от собственного веса грунта σzg на границе слоя, расположенного на глубине z от подошвы фундамента, определяется по формуле
|
n |
|
|
σ zg = γ / d n + ∑γ i hi , |
(11) |
|
i=1 |
|
где γ / |
- удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фунда- |
|
мента; |
|
|
dn |
- обозначение – см. рис.; |
|
19
Толщину расчетного слоя hi рекомендуется принимать равной - 0,4b. Глубина сжимаемой толщи H c равняется глубине расчетного слоя для которого дополнительные вертикальные напряжения σ zp будут равны или бу-
дут меньше чем напряжение от собственного веса грунта σ zg умноженные на
0,2 σ zp ≤ 0,2σ zg .
Величины осадок не должны превышать допустимые, которые приведены в табл. 8.
ПРЕДЕЛЬНЫЕ ДЕФОРМАЦИИ ОСНОВАНИЯ
Таблица 9
|
|
Предельные деформации основания |
|||||
|
|
относи- |
|
Средняя |
|||
|
|
тельная раз- |
Крен iu |
|
|
|
(в ско- |
|
|
|
s |
u |
|||
|
Сооружения |
ность осадок |
|
бках мак- |
|||
|
|
( s/L)u |
|
симальная |
|||
|
|
|
|
|
|
|
smax,u) |
|
|
|
|
осадка, см |
|||
1. Производственные и гражданские од- |
|
|
|
|
|
|
|
ноэтажные и многоэтажные здания с |
|
|
|
|
|
|
|
полным каркасом: |
|
|
|
|
|
|
|
железобетонным |
0,002 |
- |
|
|
|
(8) |
|
стальным |
|
0,004 |
- |
|
|
|
(12) |
2. Здания и сооружения, в конструкциях |
0,006 |
- |
|
|
|
(15) |
|
которых не возникают усилия от нерав- |
|
|
|
|
|
|
|
номерных осадок |
|
|
|
|
|
|
|
3. Многоэтажные бескаркасные здания с |
|
|
|
|
|
|
|
несущими стенами из: |
|
|
|
|
|
|
|
крупных панелей |
0,0016 |
0,005 |
|
|
|
10 |
|
крупных блоков или кирпичной кладки |
0,0020 |
0,005 |
|
|
|
10 |
|
без |
армирования |
|
|
|
|
|
|
то же, с армированием, в том числе с |
0,0024 |
0,005 |
|
|
|
15 |
|
устройством железобетонных поясов |
|
|
|
|
|
|
|
Пример расчета осадки фундамента.
Рассчитаем осадку участка ленточного фундамента при следующих условиях: фактическая нагрузка в уровне подошвы фундамента на 1 погонный метр равна q = 320кН/м; ширина подошвы фундамента b = 1,6метра, глубина заложения фундамента от отметки планировки составляет d = 2,4 метра. Геологические условия представлены на приведенном ниже рисунке.
Полное давление в уровне подошвы фундамента составит:
p = q / b = 320 /1,6 = 200 кПа.
Вертикальные напряжения от собственного веса грунта будут равны:
20