- •Правила проведения расчетов по оценке пожарного риска
- •Министерство российской федерации по делам гражданской
- •Методика
- •II. Основные расчетные величины индивидуального
- •III. Порядок проведения расчета индивидуального
- •IV. Порядок разработки дополнительных
- •I. Порядок проведения расчета
- •II. Классификация и область применения методов
- •III. Интегральная математическая модель расчета газообмена
- •IV. Математическая двухзонная модель пожара в здании
- •V. Полевой метод моделирования пожара в здании
II. Классификация и область применения методов
математического моделирования пожара
Для описания термогазодинамических параметров пожара применяются три основных группы детерминистических моделей: интегральные, зонные (зональные) и полевые.
Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей эвакуации следует осуществлять исходя из следующих предпосылок:
интегральный метод:
для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации;
для помещений, где характерный размер очага пожара соизмерим с характерными размерами помещения и размеры помещения соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз);
для предварительных расчетов с целью выявления наиболее опасного сценария пожара;
зонный (зональный) метод:
для помещений и систем помещений простой геометрической конфигурации, линейные размеры которых соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз), когда размер очага пожара существенно меньше размеров помещения;
для рабочих зон, расположенных на разных уровнях в пределах одного помещения (наклонный зрительный зал кинотеатра, антресоли и т.д.);
полевой метод:
для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений с большим количеством внутренних преград (атриумы с системой галерей и примыкающих коридоров, многофункциональные центры со сложной системой вертикальных и горизонтальных связей и т.д.);
для помещений, в которых один из геометрических размеров гораздо больше (меньше) остальных (тоннели, закрытые автостоянки большой площади и т.д.);
для иных случаев, когда применимость или информативность зонных и интегральных моделей вызывает сомнение (уникальные сооружения, распространение пожара по фасаду здания, необходимость учета работы систем противопожарной защиты, способных качественно изменить картину пожара, и т.д.).
При использовании интегральной и зонной моделей для помещения, один из линейных размеров которого более чем в пять раз превышает хотя бы один из двух других линейных размеров, необходимо это помещение делить на участки, размеры которых соизмеримы между собой, и рассматривать участки как отдельные помещения, сообщающиеся проемами, площадь которых равна площади сечения на границе участков. Использование аналогичной процедуры в случае, когда два линейных размера превышают третий более чем в 5 раз, не допускается.
III. Интегральная математическая модель расчета газообмена
в здании, при пожаре
(в ред. ПриказаМЧС РФ от 12.12.2011 N 749)
Для расчета распространения продуктов горения по зданию составляются и решаются уравнения аэрации, тепло- и массообмена как для каждого помещения в отдельности, так и для всего здания в целом.
Уравнения движения, связывающие значения перепадов давлений на проемах с расходами газов через проемы, имеют вид:
, (П6.3)
где - расход газов через проем между двумя (j-м и i-м) смежными помещениями, кг/с;
- коэффициент расхода проема (для закрытых проемов идля открытых);
F - площадь сечения проема, м2;
- плотность газов, проходящих через проем, кг/м3;
- средний перепад полных давлений между j-м и i-м помещением, Па.
Направление (знак) расхода определяется знаком разности давлений .
В зависимости от этого плотность принимает различные значения.
Знак расхода газов (входящий в помещение расход считается положительным, выходящий - отрицательным) и значение зависят от знака перепада давлений:
, (П6.4)
Для прогнозирования параметров продуктов горения (температуры, концентраций токсичных компонентов продуктов горения) в помещениях многоэтажного здания на этажах, расположенных выше этажа, на котором может возникнуть пожар, рассматриваются процессы распространения продуктов горения в вертикальных каналах (лестничные клетки, шахты лифтов, вентканалы и т.п.).
Вертикальную шахту по высоте разделяют на зоны, которые представляют узлы в гидравлической схеме здания. Зона по высоте может охватывать несколько этажей здания. В этом случае расход газа между зонами можно выразить формулой вида:
, (П6.5)
где - характеристика гидравлического сопротивления на границе зон;
F - площадь поперечного сечения шахты;
k - коэффициент (допускается принимать равным 0,05 с2/м);
g = 9,81 м/с2 - ускорение свободного падения;
- перепад давлений между узлами.
Здание представляют в виде гидравлической схемы, узлы которой моделируют помещения, а связи - пути движения продуктов горения и воздуха. Каждое помещение здания описывается системой уравнений, состоящей из уравнения баланса массы, уравнения сохранения энергии и уравнения основного газового закона (Менделеева-Клайперона).
Уравнение баланса массы выражается формулой:
, (П6.6)
где - объем помещения, м3;
t - время, с;
- сумма расходов, входящих в помещение, кг/с;
- сумма расходов, выходящих из помещения, кг/с;
- скорость выгорания пожарной нагрузки, кг/с.
Уравнение сохранения энергии выражается формулой:
, (П6.7)
где ,- удельная изохорная и изобарная теплоемкости, кДж/(кг·К);
, - температуры газов в i-м и j-м помещениях, К;
- количество тепла, выделяемого в помещении при горении, кВт;
- тепловой поток, поглощаемый конструкциями и излучаемый через проемы, кВт.
Для помещения очага пожара величина определяется по формуле:
,
где - коэффициент полноты горения;
- низшая теплота сгорания, кДж/кг;
- энтальпия газифицированной горючей нагрузки, кДж/кг;
- удельная теплоемкость продуктов пиролиза, кДж/(кг·К);
T - температура продуктов пиролиза, К.
Для остальных помещений .
Коэффициент полноты горения определяется по формуле:
, (П6.8)
где - коэффициент полноты горения в режиме пожара, регулируемом горючей нагрузкой, определяемый формулой:
. (П6.9)
Коэффициент K рассчитывается по формуле:
, (П6.10)
где ;
- начальная концентрация кислорода в помещении очага пожара, кг/кг;
- текущая концентрация кислорода в помещении очага пожара, кг/кг;
- количество кислорода, поглощаемого при сгорании 1 кг горючей нагрузки, кг/кг.
Уравнение Менделеева-Клайперона выражается формулой:
, (П6.11)
где - давление газа в j-м помещении, Па;
- температура газа в j-м помещении, К;
R = 8,31 - универсальная газовая постоянная, Дж/(моль·К);
M - молярная масса газа, моль.
Параметры газа в помещении определяются из уравнения баланса масс отдельных компонентов продуктов горения и кислорода и уравнения баланса оптической плотности дыма.
Уравнение баланса масс отдельных компонентов продуктов горения и кислорода:
, (П6.12)
где ,- концентрация L-го компонента продуктов горения в i-м и j-м помещениях, кг/кг;
- количество L-го компонента продуктов горения (кислорода), выделяющегося (поглощающегося) при сгорании одного килограмма пожарной нагрузки, кг/кг.
Уравнение баланса оптической плотности дыма:
, (П6.13)
где ,- оптическая плотность дыма в i-м и j-м помещениях,;
- дымообразующая способность пожарной нагрузки, Нп·м2/кг.
Оптическая плотность дыма при обычных условиях связана с расстоянием предельной видимости в дыму формулой:
. (П6.14)
Для помещений без источника тепла система уравнений (П6.6),(П6.7)и(П6.8)упрощается и представляется в виде:
, (П6.15)
где .
Первое уравнение связывает перепады давлений на соединяющих помещение проемах с расходом газа через эти проемы. Второе - выражает постоянство объема для данного помещения. Таким образом, для всего здания требуется решать систему, состоящую из нелинейных уравнений вида(П6.12)илинейных уравнений вида(П6.13). Здесьи- соответственно число горизонтальных и вертикальных связей на этаже;- число узлов;- число этажей.
Система уравнений, включающая в себя уравнения (П6.6),(П6.7)для помещения очага пожара и(П6.12),(П6.13)для остальных помещений и уравнение(П6.11), описывающая гидравлическую схему здания, решается численно методом итерации в совокупности с методом секущих.
Основные уравнения для определения температуры газа и концентрации продуктов горения в помещениях здания получены из уравнений сохранения энергии и массы.
Температура газа в помещении, где отсутствует очаг пожара, определяется из уравнения теплового баланса, которое можно получить из уравнения сохранения энергии (П6.7). Формула для определения температуры газа в j-м помещении здания в "n"-ый момент времени:
, (П6.16)
где - сумма источников (стоков) тепла в объеме j-го помещения и тепла, уходящего в ограждающие конструкции;
- приведенный коэффициент теплоотдачи;
- начальная температура в помещении;
- площадь поверхности ограждающих конструкций в j-м помещении.
Коэффициент теплоотдачи может быть рассчитан по эмпирической формуле:
. (П6.17)
Концентрация отдельных компонентов газовых смесей в помещениях здания вычисляется из уравнения баланса массы данного компонента (П6.12). Концентрация L-го компонента продуктов горения в j-м помещении в "n"-ый момент времени определяется уравнением:
. (П6.18)
Оптическая концентрация дыма в помещениях определяется из балансового уравнения (П6.19). Натуральный показатель ослабления среды в j-ом помещении в "n"-ый момент времени определяется уравнением:
. (П6.19)
Аналитические соотношения для определения критической
продолжительности пожара
Для одиночного помещения высотой не более 6 м, удовлетворяющего условиям применения интегральной модели, при отсутствии систем противопожарной защиты, влияющих на развитие пожара, допускается определять критические времена по каждому из опасных факторов пожара с помощью аналитических соотношений:
по повышенной температуре
, (П6.20)
по потере видимости
, (П6.21)
по пониженному содержанию кислорода
, (П6.22)
по каждому из газообразных токсичных продуктов горения
, (П6.23)
где - размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг;
- начальная температура воздуха в помещении, °C;
n - показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени;
A - размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость выгорания горючего материала и площадь пожара, ;
Z - безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения ОФП по высоте помещения;
- низшая теплота сгорания материала, МДж/кг;
- удельная изобарная теплоемкость дымовых газов, МДж/(кг·К) (допускается принимать равной теплоемкости воздуха при 45 °C);
- коэффициент теплопотерь (принимается по данным справочной литературы, при отсутствии данных может быть принят равным 0,55);
- коэффициент полноты горения (определяется по формуле П6.9);
V - свободный объем помещения, м3;
a - коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;
E - начальная освещенность, лк;
- предельная дальность видимости в дыму, м;
- дымообразующая способность горящего материала, Нп·м2/кг;
L - удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг материала, кг/кг;
X - предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении, (кг/м3;кг/м3;кг/м3);
- удельный расход кислорода, кг/кг.
Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный ОФП не представляет опасности.
Параметр z вычисляют по формуле:
, (П6.24)
где h - высота рабочей зоны, м;
H - высота помещения, м.
Определяется высота рабочей зоны:
, (П6.25)
где - высота площадки, на которой находятся люди, над полом помещения, м;
- разность высот пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м.
Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре подвергаются люди, находящиеся на более высокой отметке. Поэтому, например, при определении необходимого времени эвакуации людей из партера зрительного зала с наклонным полом значение h следует находить, ориентируясь на наиболее высоко расположенные ряды кресел. Параметры A и n вычисляют так:
для случая горения жидкости с установившейся скоростью:
n = 1,
где - удельная массовая скорость выгорания жидкости, кг/(м2·с);
для случая горения жидкости с неустановившейся скоростью:
n = 1,5,
для кругового распространения пожара:
n = 3,
где V - линейная скорость распространения пламени, м/с;
для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени (например, распространение огня в горизонтальном направлении по занавесу после охвата его пламенем по всей высоте):
n = 2,
где b - перпендикулярный к направлению движения пламени размер зоны горения, м.
При отсутствии специальных требований значения a и E принимаются равными 0,3 и 50 лк соответственно, а значение м.