Silmetod5b
.pdf21
1. звено 1 образует со стойкой и с подвижным звеном группы вращательные КП
1. ∑F (1) = 0 F10 ;ϕ10
2. ∑M А(1) = 0 Mд1
MФ1
1
G1 Рис. 17
2. звено 1 образует со стойкой вращательную КП, а с подвижным звеном группы поступательную КП
|
1. ∑F (1) = 0 F10 ;ϕ10 |
М1i |
2. ∑M А(1) = 0 Mд1 |
MФ1
1
G1 Рис. 18
3. звено 1 образует со стойкой поступательную КП, а с подвижным звеном группы вращательную КП
1. ∑F (1) = 0 F10 ; Fд1 2. ∑M А(1) = 0 M10
Фи1 |
|
Fд1 |
|
G1 |
Рис. 19 |
F10M10 |
|
22
4. звено 1 образует со стойкой и с подвижным звеном группы поступательные КП
B |
F1i |
1. ∑ |
|
(1) = 0 F10 ; Fд1 |
F |
||||
|
М1i |
2. ∑M А(1) = 0 M10 |
A,S1 |
|
FФи1 |
Fд1 |
G1 |
Рис. 20 |
F10M10 |
8. Кинетостатический силовой расчет типовых механизмов.
ассмотрим сложный механизм, состоящий из трех соединенных последовательно простых механизмов: зубчатой передачи, кулачкового механизма и четырехшарнирного рычажного механизма (рис. 21).
Рис. 21
Представим этот механизм в виде комбинации типовых механиз-
мов:
Mc5 |
|
|
Mд1 |
|
|
|
|
Четырехшарнирный механизм |
Зубчатая |
передача |
|
|
|
|
|
Мд3 = -Мс3 |
Мд2 = -Мс2 |
Кулачковый механизм
23
Рис. 22
8.1.Кинетостатический расчет зубчатой передачи (метод планов сил).
При проведении расчета нам необходима информация о размерах зубчатых колес и положении контактной нормали в высшей КП. Для эвольвентной передачи необходимо знать радиусы основных rb1 ,rb2 или начальных окружностей rw1 , rw2 и угол зацепления αw, т.к
rbi = rw1 cos αw .
По этим размерам в масштабе изображается кинематическая схема механизма, на которую наносятся все известные силы и моменты. Главные вектора и моменты сил инерции рассчитываются по формулам
Фi = - mi aSi, MФi = ISi εi ,
так как кинематические параметры aSi, εi механизма при кинетостатическом расчете заданы.
Примечание: Необходимо отметить, что определение линейных ускорений центров масс и угловых ускорений звеньев, расчет главных векторов и главных моментов сил инерции и расчет сил веса являются предварительными или подготовительными этапами в кинетостатическом силовом расчете. На этих этапах подготавливаются или преобразуются исходные данные. Результаты расчета на этих этапах не входят в результаты силового расчета.
|
|
|
24 |
|
2 |
rw2 |
1 |
|
Дано: ri, αw , ISi, mi, |
|
ω2 |
|
|
|
MФ2 |
n |
MФ1 |
|
ω1,ε1, ω2,ε2, |
|
|
ω1 |
rb2 |
Mc2 |
|
B1в ,S2 P2вп |
A1в,S1 |
|
Определить: Mд1 , Fij. |
Mc2 |
|
ε1 |
rw2 |
|
|
|
Mд1 |
|
|
0 |
ε2 |
αw n |
|
|
|
rb2 |
|
|
|
Рис. 23 Определим подвижность, число избыточных связей в механизме, а так-
же число неизвестных в силовом расчете:
Wпл = 3 2 - 2 2 - 1 1 = 1, qпл = 1 + 0 - 1 = 0, ns = 2 2 + 1 1 + 1 = 6,
т.е. в нашем механизме неизвестно 6 компонент реакций, для решения задачи силового расчета необходимо составить 6 уравнений кинетостатики. Структурный анализ механизма показывает, что механизм состоит из одного первичного механизма (звено 1 и стойка) и монады (структурной группы, состоящей из одного звена 2). Анализ начнем со второго звена так, как к нему приложен заданный момент спротивления.
1. Звено 2.
Расчетная схема для звена 2 приведена на рис. 24. Уравнения равновесия для звена 2:
векторное уравнение силового равновесия
_ |
_ |
_ |
_ |
∑ F = 0; F21 + G2 + F??20 = 0;
уравнение моментов относительно точки В
∑ MB = 0; Mc2 + MФ2 + F21 rb2 = 0.
F20 |
rw2 |
|
pF |
µF , мм/Н |
|
|
|||
MФ2 |
n |
ω2 |
F20 |
|
|
|
N2 |
|
|
|
|
|
25 |
Mc2 |
B1в S2 |
P2впF21 |
F21 |
|
|||
2 |
G2 |
n |
G2 |
|
|||
|
ε2 |
αw |
|
|
rb2 |
|
|
|
Рис. 24 |
|
Рис. 25 |
В начале решается уравнение моментов и определяется величина силы F21. Затем графически в масштабе µF, по векторному уравнению сил строится многоугольник сил (рис.25), из которого определяется величина и направление реакции F20 .
2. Звено 1.
Расчетная схема для звена 1 приведена на рис. 26. Уравнения равновесия для звена 1:
векторное уравнение силового равновесия
_ |
_ |
_ |
_ |
∑ F = 0; F12 + G1 + F10 = 0;
??
уравнение моментов относительно точки А
∑ MА = 0; Mc1 - MФ1 + F12 rb1 = 0.
F12 |
|
|
|
|
|
|
µF, мм/Н |
|
|
|
1 |
|
|
|
n |
MФ1 |
|
|
|
|
pF |
F12 |
|
S1 |
ω1 rb1 |
||
F10 |
|
P2вп А1в |
|
ε1 rw1 |
||
G1 |
|
G1 |
|
|||
|
|
αw |
n |
Mд1 |
||
|
|
F10 |
|
|
|
|
Рис. 26 |
|
|
|
Рис. 27 |
||
|
|
|
|
Для звена 1 движущий момент Mд1 рассчитывается по уравнению моментов, а величина и направление реакции F10 определяется графически (рис.27), построением плана сил в масштабе µF .
26
8.2. Кинетостатический расчет кулачкового механизма (метод планов сил).
При проведении расчета необходима информация о размерах и форме профиля кулачка, длине толкателя и радиусе ролика. По этим данным в масштабе изображается кинематическая схема кулачкового механизма, на которую наносятся все известные силы и моменты, а также главные вектора и главные моменты сил инерции
Дано: ρk = f(ϕ2), lСE, |
|
|
|
|
|
|
3′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
rp, Isi, mi, ωi, εi, Mc3 |
3 |
n |
|
c3 |
2 |
||||||
|
|
|
E1в |
|
|
K2вп |
|
|
|
|
|
Определить: Mд2 , Fij. |
M |
c3 |
|
|
|
|
c2 n |
|
|
ω2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
S3,C1в |
ω3 |
B1в ,S2 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Mд1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Mи3 |
|
ε3 |
|
|
G2 |
|
|
|||
|
0 |
G3 |
|
|
|
|
|
|
ε2 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Mи3 |
Рис. 28
Определяется подвижность, число избыточных связей в механизме, а также число неизвестных в силовом расчете:
Wпл = 3 3 - 2 3 - 1 1 = 2, где Wо = 1, Wм = 1,
qпл = 1 + 1 - 1 = 0, ns = 2 3 + 1 1 + 1 = 8,
т.е. в данном кулачковом механизме неизвестно 8 компонент реакций, для решения задачи силового расчета необходимо составить 8 уравнений кинетостатики. Структурный анализ механизма показывает, что
27
механизм состоит из одного первичного механизма (звено 2 и стойка) и структурной группы, состоящей из толкателя 3 и ролика 3′. Особенность этой группы - местная подвижность ролика. В данном случае местная подвижность выполняет функцию замены в высшей паре трения скольжения трением качения. Положение ролика относительно толкателя не имеет значения, поэтому в паре с местной подвижностью нет уравновешивающего момента. Силовой расчет начнем с рассмотрения ролика.
1. Звено 3′.
Расчетная схема для звена 3′ приведена на рис. 29. Уравнение силового равновесия :
_ |
_ |
_ |
∑ F = 0; F3′2 |
+ F3′3 = 0; |
|
|
|
?? |
Из этого уравнения определяется направление вектора F3′3 , которое в данном случае совпадает с контактной нормалью.
3′
n
E
F3′3 c3 K
F3′2 |
c2 |
n |
|
||
|
|
Рис.29
2. Звено 3 (толкатель).
Затем рассматривается звено 3, расчетная схема для которого дана на рис.30. Из уравнения моментов относительно точки С
∑ MС = 0; Mc3 + MФ3 - F33′ hCF33′ = 0,
определяется величина F33′ , а из векторного уравнения силового равновесия
_ |
_ |
_ |
_ |
28
∑ F = 0; F32 + G3 + F33′ = 0,
??
по построенному в масштабе µF плану сил, величина и направление вектора F33′ (см. рис. 30).
n |
F33′ |
|
|
|
pF |
||
3 |
E |
||
|
F33′ |
||
|
|
||
|
|
n |
|
ω3 |
MC3 |
c2 |
|
F30 |
|||
|
|||
C,S3 |
|
||
MФ3 |
G3 |
||
ε3 |
|
||
|
|
||
G3 |
F30 |
Рис.30 |
3. Звено 2 (кулачок).
Расчетная схема для звена 2 приведена на рис. 31. Уравнения равновесия для звена 2:
векторное уравнение силового равновесия
_ |
_ |
_ |
_ |
|
∑ F = 0; F3′2 + G2 + F??20 = 0; |
||||
|
n |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
F23′ |
K |
F23′ |
|
|
|
2вп |
|
|
|
G2 |
|
|
c2 |
ω |
pF |
|
|
2 |
|
|
|
B1в,S2 |
n |
|
|
|
|
||
F20 |
|
|
|
Mд2 |
|
|
|
F20 |
|
µF=…,мм/H |
|
|
G2 |
|
|
|
ε2 |
||
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
MФ2 |
|
Рис.31 |
|
|
|
уравнение моментов относительно точки В
∑ MВ = 0; - Mд2 + MФ2 + F3′2 hBF3′2 = 0.
29
Для звена 2 момент Mд2 рассчитывается по уравнению моментов, а величина и направление реакции F20 определяется графически (рис. 31), построением плана сил в масштабе µF .
8.3. Кинетостатический расчет четырехшарнирного механизма (аналитический метод).
Изобразим расчетную схему механизма и нанесем на нее все внешние силы и моменты (рис.32).
|
|
4 |
|
|
|
|
|
5 |
|
|
MФ4 |
3 |
|
|
|
Ф4 |
|
|
||
|
|
|
ω4 D1в |
|
||
MФ5 |
|
|
S4 |
|
||
Ф5 |
|
ε4 |
ω |
|||
|
ω5 |
|
|
3 |
||
|
S5 |
G4 |
MФ3 |
ϕ3 |
||
MC5 |
L1в |
|||||
|
|
|
|
|||
G5 |
|
|
|
|
||
|
ε5 |
|
Mд3 |
ε3 |
||
|
|
|
||||
|
0 |
|
Рис.32 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Постановка задачи. Дано: li, ϕ3, ω3, ε3, mi, ISi, Mc5.
_________________________
Определить: Fij, Mд3.
1.Определим подвижность механизма, число избыточных связей
вКП и число неизвестных в силовом расчете.
Wпл = 3 3 - 2 4 = 1, qпл = 1 + 0 - 1 = 0, ns = 2 4 + 1 = 9.
2.Определим скорости и ускорения звеньев и центров их масс.
3.Определим главные векторы и главные моменты сил инерции.
Фi = - mi aSi, |
MФi = ISiεi . |
4. Кинетостатический расчет механизма.
4.1.Звено 5 (рис. 33).
Уравнения силового равновесия в проекциях на оси координат
∑ F x5 =0; - F x54 + F x50 - Фx5 = 0;
30
∑ F y5 =0; - F y54 + F y50 + Фy5 - G5 = 0;
и сумма моментов сил относительно точки L
∑ M L =0; - F y54 xQ + Fx54 yQ - Mc5 - MФ5 + (-Фy5+ G5) xS5 + Фx5 yS5 = 0.
|
|
Fy54 |
|
|
-Fy54 |
Ф4 |
MФ4 |
|
|
5 |
Q |
|
Fx54 |
|
Q1в |
|
ω |
|
|
1в |
|
|
S5 |
D1в |
|||||
MФ5 Ф5 |
|
|
|
|
|
5 |
|||
|
|
ω |
|
-Fx54 |
|
|
ε5 |
Fx |
|
S5 |
|
|
|
|
|
|
|
||
L1в |
5 |
|
|
|
G4 |
|
43 |
||
MC5 |
|
|
|
4 |
|
Fy43 |
|
||
|
x |
|
|
|
|
|
|||
G5 |
|
F 50 |
|
|
y |
|
|
|
|
y |
Fy50 |
ε5 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||||
0 |
x |
|
|
0 |
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Рис.33 |
|
|
|
|
Рис.34 |
|
|
4.2.Звено 4. (рис. 34).
Уравнения силового равновесия в проекциях на оси координат
∑ F x4 =0; |
F x54 + F x43 + Ф xи4 = 0; |
∑ F y5 =0; |
- F y54 – F y43 + Ф yи4 - G4 = 0; |
и сумма моментов сил относительно точки Q
∑M Q =0;
-F y43 xD4 + F x43 yD4 - MФ4 + (Фyи4- G4) xS4 + Фxи4 yS4 = 0.