ЭТУ_Куликова_2014
.pdfТаблица 12.3 - Задания для расчета и выбора нагревательных элементов печи сопротивления по курсу «Электротехнологические установки»
Наименование данных |
|
|
|
|
|
|
Задания |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
25 |
26 |
27 |
28 |
29 |
30 |
|
31 |
|
32 |
33 |
34 |
35 |
36 |
37 |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мощность печи, Рн, кВт |
21,6 |
1,8 |
1,65 |
1,55 |
1,7 |
5,5 |
|
9,3 |
|
13,1 |
10,9 |
8,6 |
7,7 |
27,5 |
13,5 |
Напряжение питающей сети, Uн, В |
220 |
380 |
220 |
380 |
220 |
380 |
|
380 |
|
660 |
380 |
660 |
380 |
660 |
380 |
Рабочая температура печи ТП, 0С |
450 |
150 |
560 |
620 |
750 |
920 |
|
1110 |
|
1200 |
700 |
900 |
850 |
1120 |
900 |
Размеры печи: Ширина, м |
0,5 |
0,6 |
0,55 |
0,52 |
0,6 |
0,7 |
|
0,7 |
|
0,9 |
0,68 |
1,4 |
0,8 |
1,5 |
0,9 |
Высота, м |
0,4 |
0,5 |
0,5 |
0,42 |
0,4 |
0,5 |
|
0,6 |
|
0,6 |
0,5 |
1,0 |
0,6 |
1,2 |
0,75 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m=a/b |
6 |
6 |
7 |
5 |
5 |
6 |
|
8 |
|
12 |
11 |
8 |
7 |
15 |
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение таблицы |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Наименование данных |
|
|
|
|
|
|
Задания |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
38 |
39 |
40 |
41 |
42 |
43 |
|
44 |
|
45 |
46 |
47 |
48 |
49 |
50 |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мощность печи, Рн, кВт |
5,7 |
9,6 |
12,7 |
10,7 |
8,1 |
7,3 |
|
3,9 |
|
3,5 |
46 |
3,6 |
18 |
4,5 |
53 |
Напряжение питающей сети, Uн, В |
220 |
660 |
380 |
660 |
220 |
380 |
|
220 |
|
660 |
660 |
220 |
380 |
220 |
380 |
Рабочая температура печи ТП, 0С |
800 |
660 |
790 |
870 |
960 |
1000 |
|
690 |
|
1115 |
1120 |
500 |
700 |
660 |
1100 |
Размеры печи: Ширина, м |
0,5 |
0,75 |
0,92 |
0,82 |
0,6 |
0,5 |
|
0,4 |
|
1,7 |
1,9 |
0,5 |
0,9 |
0,55 |
1,2 |
Высота, м |
0,35 |
0,6 |
0,7 |
0,7 |
0,4 |
0,3 |
|
0,35 |
|
1,3 |
1,5 |
0,3 |
0,6 |
00,4 |
0,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m=a/b |
6 |
9 |
10 |
11 |
8 |
7 |
|
7 |
|
15 |
15 |
5 |
6 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
301
12.5 Контрольная работа «РАСЧЕТ ДУГОВОЙ СТАЛЕПЛАВИЛЬНОЙ ПЕЧИ»
Исходные данные:
1Ёмкость печи G = 150 т.
2Длительность периода расплавления τp,т= 2,7 час.
3Норма расхода электроэнергии ω= 410 кВт·ч/т.
4Коэффициент мощности Cosφэ= 0,75
Определить:
1Загружаемую способность: печи.
2Мощность, электропечного трансформатора.
3Среднюю мощность в период расплавления.
4Полная мощность печного трансформатора.
5Выбор стандартной мощности трансформатора по справочнику.
6Предварительное вторичное напряжение и ток
7Предварительное индуктивное сопротивление и индуктивность трансформатора.
8Расчет короткой сети.
9Выбор диаметра электрода и расчет его параметров.
Решение:
Выбор мощности электропечного трансформатора выполняется на основании энергетического баланса печи в период расплавления
Wэл = G’W = 157,5 · 410 = 64575 к Вт · ч,
где G’ - масса необходимо загружаемого скрапа, т.
G’= 1,05 · G = 1,05 · 150 = 157,5 т.
1.По известному необходимому расходу электроэнергии на
расплавление Wэл и принятой по техническим требованиям к печи длительности расплавления под током τр,т определяется средняя мощность в период расплавления:
Рср = Wэл / τр,т = 64575/2,7 = 23916,666 кВт.
1.Для принятого коэффициента использования мощности в период
расплавления Ки (обычно в пределах 0,75 ÷ 0,90) определяется требуемая максимальная мощность периода расплавления:
Рмакс = Рср/ Ки = 23916,666/0,8 = 29895,832 кВт.
302
2.Для принятого средневзвешенного коэффициента мощности в период расплавления (обычно в пределах Cosφ = 0,70 ÷ 0,80) определяется полная мощность печного трансформатора:
Sтр=Рмакс/Cosφ = 29895,832/0,75 = 39861,1 кВА = 39,861 мВА
3. Необходимые параметры по расчетной полной мощности выбираем мощность электропечного трансформатора необходимые параметры
Sтн = 45,0 мВА
U2 = 502 - 164 В
Uк% = 5%
4.Определяем.предварительно максимальное вторичное напряжение трансформатора
U2' ф U2 макс |
|
Sмакс.тр |
|
502 |
|
90 |
|
709,9В 710В |
|
|
|||||||
|
|
Sн.тр |
45 |
|
|
соответственно вторичный ток
I |
' |
|
S макс.тр |
|
90 10 |
3 |
73,27кВ |
||
2ф |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
3U ' |
|
1,73 710 |
|||
|
|
|
|
|
2ф |
|
|
|
|
5.Задаваясь напряжением короткого замыкания Uк, определяем предварительное расчетное значение индуктивного сопротивления Хт электропечного трансформатора:
Х Т |
|
|
U 2ф U |
к |
|
710 5 |
|
3550 |
0,28мОм |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
100 |
|
1,73 100 73,27 |
12675,7 |
|||||||
3 |
I 2ф |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Индуктивность трансформатора:
Lт= Xт/314 = 0,28/314 = 0,00089 = 0,89 мкГн
6.Согласно вторичного тока трансформатора производим выбор проводникового материала прямолинейного участка и для изогнутого участка выбираем в форме труб с rвт=3,5см или rн = 50 см.
7.Определяем индуктивность короткой сети по отдельным ее участкам с учётом формы и размеров поперечного сечения проводников, взаимного их расположения, а также соотношения значений и фаз протекающих в них токов:
303
а) Собственная индуктивность проводника по дуге окружности
LП3 = 2·10-9{R [(ln8·R-2) Θ + 4Sin0,5 Θ – 4J] - l·lng}
провод при rвт/rн = 3,5/5,0 = 0,7 где R - радиус дуги, по которой изогнута ось проводника, см.
Θ - центральный угол, соответствующий длине проводника, рад; J - коэффициент,
При этом С = 0,873.
R = 180 см
Θ = 210 рад Θ = π = 3,14
J = 0,899
g = d · rн = 0,873 · 5,0 = 4,365 см.
LП3 = 2·10-9{180 [(ln8·180-2) 3,14 + 4Sin0,5·210 – 4·0,899] -3,14·180·ln4,36} =2,995·10-6 Гн
б) Определяем индуктивное сопротивление;
Хиз = 0,314 · LП3 = 0,314 · 2,935 · 10-6 = 0,921 мОм.
8.Определить собственную индуктивность прямолинейного проводника
L ПР = 2·l(ln2l/g - 1)·10-9 =2·180(ln2·180/0,873 - 1) ·10-9 = 1.807 ·10-6 мкГн
Где l - длина проводника, см;
g - среднее геометрическое расстояние (с.г.р.) площади поперечного сечения проводника от самой себя, см; Определяем индуктивное сопротивление прямого участка.
Xпp = 0,314 L ПР = 0,314 • 1,807 • 10-6= 0,567 мОм
9.Производим выбор диаметра электрода согласно расчетным токам электропечного трансформатора
|
|
d э= 65 см, |
lp= 725 см, |
dp = 175 см. |
где |
d э |
- диаметр электрода, см, |
|
|
lp |
- |
средняя длина от нижнего конца электрода до середины корпуса |
электродержателя, см.
dp - диаметр распада электрода, см;
с.г.у. - среднегеометрические расстояния.
304
а) Определяем фактическое уменьшение диаметра электрода в результате «обсасывания»
d’э = 0,9 · dэ = 0,9 · 65 = 58,5 см.
б) определяем с.г.р. площади поперечного сечения электрода от самой себя.
qп = 0,779 · dэ /2 = 0,779 · 58,5/2 = 22,78 см.
в) Определяем собственную индуктивность электрода F = 6,36 qп /l = 22,78/725 = 0,0314
Определяем собственную индуктивность электрода
Lп = F · l = 6,36 • 725 • 10-3 = 4,61 мкГн
г) Определяем взаимную индуктивность любой пары электродов.
q12=q13’=0,866·dp=0,855·175=151,55 см
Определяем соотношение qп /l и по табл. 2.6 (6) значения взаимной индуктивности
М12 = М13= - 0,5Fl = - 0,5 · 2,902 · 725 · 103 = 1,05 мкГн Суммарная индуктивность электрода
h1 = h2 = h3 = hП + (M12+M13) = 4,61 - 2 • 1,05 = 2,51 мкГн
10.Определяем индуктивность печного контура
Lпконт = hТ + hПР + h3 + h1 = 0,89+1,807+2,935+2,51=8,142 мкГн
а) Индуктивное сопротивление короткого замыкания
Хкз = Lпконт·0,314 = 0,314·8,142=2,556 мОм
б) Определяем индуктивное сопротивление печного контура в эксплуатационном режиме с Сosφэ=0,75 при этом Кэ=1,24 (6) стр.212
Хэ=Кэ Хкз=1,24·2,556=3,196 мОм
305
11.Необходимо напряжение электропечного трансформатора для обеспечения требуемого режима работы печи в период расплавления.
а) |
U 2 |
|
|
S |
н,тр X |
э |
|
|
|
90 10 |
3 3,196 |
|
660В |
|
Sin э |
|
|
0,659 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Sin э 1 Сos 2 э 1 0,752 0,659
соответственно определяем вторичный рабочий ток
I 2 |
|
S |
н,тр 103 |
|
90000 |
78,8кА |
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
660 |
||||
|
|
3 U 2 |
1,73 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
б) Полученные расчетным путем ток и напряжение отличаются не более 10% от предварительного, поэтому принятая ранее индуктивность трансформатора необходимо уточнить:
определяем для этой цели индуктивное сопротивление трансформатора
X т |
|
U |
2ф |
U K % |
|
660 |
5 |
0,242мОм |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
100 I 2 |
1,73 100 |
78,8 |
|||||
3 |
||||||||||||
|
|
|
|
X'т = Хт отличается менее чем 10% собственно индуктивность трансформатора
hTP= XT/0,3I4 = 0,242/0,314 = 0,77 мкГн;
в) определяем индуктивное сопротивление короткого замыкания печной установки:
Xк = Хэ/Cosφэ = 3,196/0,75= 4,261 мОм;
собственно ток короткого замыкания установки:
Iк =U2ф /zк =U2ф /Xк =660/4,261=154,89 кА
306
Таблица 12.4 - Задания для расчета сталеплавильных печей по курсу «Электротехнологические установки»
Наименование данных |
|
|
|
|
|
|
Задания |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
51 |
52 |
53 |
54 |
55 |
56 |
57 |
58 |
59 |
60 |
61 |
62 |
63 |
64 |
65 |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Емкость печи G, т |
190 |
6 |
175 |
10 |
200 |
15 |
160 |
25 |
150 |
180 |
100 |
75 |
120 |
8 |
130 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Длительность периода τр,т, час |
4,6 |
2,5 |
3,3 |
2,7 |
5,0 |
3,1 |
4,4 |
3,4 |
4,2 |
4,6 |
3,6 |
3,0 |
3,6 |
2,7 |
3,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Норма расхода электроэнергии ω, |
490 |
200 |
460 |
210 |
500 |
215 |
450 |
230 |
430 |
470 |
400 |
260 |
370 |
220 |
380 |
|
кВт · ч/т |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент мощности в |
0,87 |
0,7 |
0,84 |
0,71 |
0,9 |
0,75 |
0,78 |
0,77 |
0,8 |
0,83 |
0,9 |
0,85 |
0,77 |
0,72 |
0,76 |
|
эксплуатационном режиме Cosφэ |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение таблицы |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Задания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Наименование данных |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
66 |
67 |
68 |
69 |
70 |
71 |
72 |
73 |
74 |
75 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Емкость печи G, т |
14 |
145 |
17 |
155 |
18 |
165 |
22 |
170 |
26 |
80 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Длительность периода τр,т, час |
3,7 |
3,6 |
2,5 |
4,0 |
3,2 |
3,8 |
2,4 |
3,8 |
2,9 |
3,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Норма расхода электроэнергии ω, |
235 |
390 |
240 |
405 |
250 |
415 |
260 |
425 |
270 |
280 |
|
|
|
|
|
|
кВт · ч/т |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент мощности в |
0,76 |
0,74 |
0,8 |
0,86 |
0,82 |
0,84 |
0,85 |
0,89 |
0,87 |
0,77 |
|
|
|
|
|
|
эксплуатационном режиме Cosφэ |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
307
12.6 Контрольная работа «РАСЧЕТ МАГНИТОПРОВОДА И ОБМОТОК СВАРОЧНОГО
ТРАНСФОРМАТОРА»
Исходные данные:
SН = 30 кВА
КПД = 70 %
I2Н = 400 А
Uф = 220 В
U2Х = 60 В
U2Р = 30 В
Определить:
1.Сечение сердечника;
2.Сечение первичной, вторичной обмотки и выбрать стандартное.
3.Массу сердечника и обмоток, проверить на динамическую устойчивость к токам короткого замыкания.
4.Рассчитать Iхх и коэффициент мощности [17].
Решение:
1.Определение сечения сердечника:
Магнитопровод состоит из холоднокатаной электротехнической стали Э 330 толщиной 0,35 мм:
Выбираем нормализованный диаметр dН=10 см, сечение стержней (Пс) сердечников выбираем прямоугольное:
|
Пс=0,25Ккр·Кз·π·dн2=0,25·0,85·3,14·102=66,725 м2 |
где |
Ккр · Кз = Кс |
Кс |
- коэффициент заполнения сталью; |
Ккр |
- коэффициент заполнения площади круга; |
Кз |
- коэффициент заполнения. |
Ккр = 0,915, Кз=0,93
Кс = 0,915 • 0,93 = 0,85
2.Электродвижущая сила одного витка
Евит = UВ-4,44·f·BС·ПС·10-4 (В),
UВ = 4,44 · 50 · 1,4 · 66,725 · 10-4 = 0,31В
308
где |
f - промышленная частота, Гц; |
||
ВС - индукция в стержнях; |
|
||
ПС |
- активное сечение стержня, см2. |
||
Из Т.14-4 (3) |
ВС = 1,4 |
Тл f =50 Гц. |
3.Число витков обмотки на фазу
|
|
UФ 10 |
|
или U B |
|
UФ |
, В |
||||
|
|
|
|||||||||
|
f BC ПС |
|
|
||||||||
4,44 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
UФ |
|
220 |
709 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
1 |
|
U B |
0,31 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
К количеству первичной обмотки всегда прибавляется 2 ÷ 3 %, т.к. в сетях напряжение непостоянно, т.е.
ω1 = 709 + 21 = 730 витков.
4. Средняя плотность тока в обмотках для медного провода (предварительно)
м 0,746К РК U B , А/мм2
S d12
или плотность тока в обмотках с потерями короткого замыкания ∆м = 2,4 А/мм2
Определяем число витков вторичной обмотки т.к.
KTP |
|
U1 |
|
|
1 |
|
|
|
||||
|
|
2 |
|
|
||||||||
|
|
U 2 |
|
|
|
|
||||||
KTP |
|
|
220 |
7,3 |
|
|
||||||
30 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
то |
1 |
|
|
730 |
100 |
витков |
||||||
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
KTP |
7,3 |
|
|
5.Определяем диаметры обмоточных проводов
di 1,13Ii м , мм
Ii I1 I 2 H 54,8 , А
K
TP
di 1,1354,82,4 5,32 6 , мм
309
где |
I1 |
- ток первичной обмотки, А; |
I2 |
- ток вторичной обмотки, А; |
|
KTP |
- коэффициент трансформации. |
6.Сечение стандартного обмоточного провода
П |
В1 |
F d 2 |
0,7854 d 2 0,7854 5,322 22,2 23,5 мм2 |
|||||||||
|
|
1 |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
d2 1,13 I2 |
м 1,13 400 2,4 14,58 мм |
|
|||||||
|
П |
В2 |
F |
П |
В1 |
d 2 |
0,7854 d 2 0,7854 14,582 167 |
мм2 |
||||
|
|
2 |
|
2 |
2 |
|
|
|
сравниваем со стандартным и выбираем
F2 стандарт = 169,5 мм2
7.Выбираем марку обмоточного провода
провод марки ПДС прямоугольный для первичной обмотки а = 4 мм b = 5,5 мм,
провод вторичной |
обмотки типа ПСДК |
прямоугольный трехслойный |
||
(плашмя) а = 5,5 мм |
|
|
||
b = 12,5 мм |
|
|
|
|
8. |
Массы металла обмоток. |
|
||
GН = 28 · с · DCP · ω · ПВ · 10-5 кг |
|
|||
GM1= 28 · 114 · 300 |
· 730 |
· 23,5 · 10-5 = 16,427 |
кг |
|
GM2= 28 · 114 · 200 |
· 100 |
· 169,5 · 10-5 = 10,8 |
кг |
где с - число активных стержней
9.Потери мощности
Рэм = 2,4 ·∆м · GM (Вт) Рэм1= 2,4 · 2,42 · 16,427 = 0,227 кВт Рэм2= 2,4 · 2,42 · 10,82 = 0,149 кВт
10. Определяем ток короткого замыкания (в данном расчете принимаем UК = 3%, а должно быть в расчетах, не более ±5%)
I K I H 100% 400100 43,3 А
U K 3
мгновенное максимальное значение тока к.з.
i |
|
|
e |
4a |
|
, А |
|
K ,M |
1,41 1 |
|
I |
K |
|||
|
|
|
4 p |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
310 |
|
|
|
|