СЭУ_КП_пример_1

9.4. Выбор насоса забортной воды. Подача насоса забортной воды – W3 = 86,8 (м3/ч).

В качестве насоса забортной воды принимаем центробежный насос. Марка – НЦВ 100/30 А.

9.5. Выбор главного масляного насоса. Подача главного масляного насоса – W5 = 64 (м3/ч).

В качестве главного масляного насоса принимаем винтовой насос.

Марка – ЭВ 125/16 – 3 – 80/45.

21

10. Расчет теплообменного аппарата.

охлаждение продувочного воздуха

Рис. 3. Теплообменный аппарат.

где НЗВ – насос забортной воды; МО – маслоохладитель; ВВХ – водоводяной холодильник

10.1. Определение температур на входе и выходе из теплообменного аппарата. Начальные параметры:

tM = 42 C tПР = 75 C tЗВ1 = 32 C

сЗВ = cПР = 4,2 сМ = 2,05

tЗВ2 32 276,8 3,6 39 C. 4,2 34

tЗВ3 39 466,8 3,6 51 C. 4,2 34

tМ 2 tМ1 QМ 3,6 ; cМ W5

22

10.5. Определение поверхности теплопередачи водоводяного холодильника.

23

10.6.Выбор водоводяного холодильника

Вкачестве водоводяного холодильника принимаем кожухотрубный охладитель пресной воды марки – 26.9 – 420 – 4.

10.7.Выбор маслоохладителя.

Вкачестве маслоохладителя принимаем кожухотрубного охладителя масла марки – ОКН 220 – 1050 – 1.

24

Рис. 4. Схема топливной системы.

25

11.1. Определение запасов топлива.

ЗТ кМ Be NeГД Х 10 3 кСТ ;

где кМ = 1,05 1,2 – коэффициент морского запаса, учитывающий задержки судна в

эксплуатации; кСТ = 1,2 – коэффициент учитывающий стояночный режим.

ЗТ 1,1 0,178 2960 500013 10 3 1,2 267 (т).

11.2. Определение запасов тяжелого и легкого топлива.

ЗТТ 0,8 ЗТ ;

где ЗТТ – запасы тяжелого топлива.

ЗТТ 0,8 267 214 (т).

ЗЛТ ЗТ ЗТТ ;

где ЗЛТ – запасы легкого топлива.

ЗЛТ 267 214 53 (т).

11.3. Определение суммарного объема цистерны запаса тяжелого топлива.

VЗТТ ЗТТ к1 к2 ;

ТТ

где к1 = 1,01 – коэффициент мертвого объема; к2 = 1,04 – коэффициент загромождения цистерны; ТТ = 1.

VЗТТ 2141 1,01 1,04 220 (т).

11.4. Определение суммарного объема цистерны запаса легкого топлива.

VЗЛТ ЗЛТ к1 к2 ; ЛТ

где к1 = 1,01 – коэффициент мертвого объема; к2 = 1,04 – коэффициент загромождения цистерны; ТТ = 0,85.

VЗТТ 053,85 1,01 1,04 65 (т).

26

11.5. Определение часового расхода топлива.

РТ Be Ne1 ;

РТ 0,178 2960 527 (т).

11.6. Определение объема отстойной цистерны.

VОЦ РТ 24 к1 к2 ;

ТТ

VОЦ 527 241 1,01 1,04 13285 (т).

11.7. Определение объема расходной цистерны тяжелого топлива.

VРЦТТ VОЦ ;

VРЦТТ 13285 (т).

11.8. Определение объема расходной цистерны легкого топлива.

VРЦЛТ РТ 4 к1 к2 ;

ЛТ

VРЦЛТ 5270,854 1,01 1,04 2605 (т).

11.9. Определение производительности сепаратора.

VСЕП VОЦТТ4 ;

VСЕП 132854 3321 (т).

11.10. Определение подачи топливоподкачивающего насоса.

WТПН VОЦТТ ;

ПЕР

где ПЕР = 1 2 (часа) – время перекачки топлива.

WТПН 132852 6642,5 (т/ч).

27

12. система смазки двигателя

28

13.Расчет системы смазки подшипников коленчатого вала.

13.1.Определение VСЦ.

VСЦ WГМНк М к1 к2 к3 ;

ЦИР

где WГМН = W5 = 80 (м3/ч) – подача главного масляного насоса; к3 = 1,4 1,5 – коэффициент запаса на вспенивание; кЦИР = 2 – кратность циркуляции.

VСЦ 80 0,85 1,01 1,04 1,5 53 (т). 2

13.2. Определение запаса масла.

ЗМ beМ NeЭ Х кСМ кМ W5 ; ЦИР

где beМ = 0,5 0,8 (г/кВтч) – удельный расход масла; кСМ = 1 – количество смен за период автономности.

29

14. Системы охлаждения.

Система охлаждения предназначена для отвода теплоты от различных механизмов, устройств, приборов и рабочих сред в теплообменные аппараты.

Рис. 6. Схема системы охлаждения.

где 1 – бортовой кингстонный ящик; 2 – воздушные трубы; 3 – насосы забортной воды; 4

– датчик температуры забортной воды, подающий импульс на терморегулятор 9; 5 – маслоохладитель; 6 – охладитель продувочного воздуха; 7 – охладитель пресной воды; 8

–охладитель масла распредвала; 10 – отливной клапан; 11 – отливной коллектор; 12 – дроссельная шайба; 13 – трубопровод рециркуляции (возврата); 14 – приемный фильтр; 15

–донный кингстонный ящик.

30