Детали записка Kp_26_1
.pdf2.4 |
|
Проверка зубьев по напряжениям изгиба |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
Формула для проверочного расчета прямых зубьев ( = 0) имеет вид |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ft KF YF |
|
|
|
, |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
|
F |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b m |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Ft – окружная сила, действующая в зацеплении, Ft = 2Т1/(mz1); |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
KF – коэффициент нагрузки, |
KF = KF KFV; |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
KF – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения |
||||||||||||||||||||||||||
нагрузки по длине зуба, зависящий от отношения bd = b/d1 |
; |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
KFV – коэффициент динамичности, определяемый по таблице [ ]; |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
YF – коэффициент, учитывающий форму зуба, изменяющуюся в зависимо- |
||||||||||||||||||||||||||
сти от числа зубьев, определяется по таблице [ ]; |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
Расчет для шестерни по заданным условиям |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
F |
|
= |
|
2 46,7 1000 |
1 = 1112 Н; |
|
V = 3,2 м/c |
|
|
|
|
|
|
|
|
K = 1,45; |
|||||||||||||
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
4 21 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
FV |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
= |
|
40 |
= 0,4 |
|
|
K |
|
= 1,1(учитывая действие ременной передачи); |
||||||||||||||||||
bd1 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
100 |
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
21 |
|
|
YF = 4,07; |
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
zV1 = |
|
|
|
|
|
= 21 |
Y = 1 – |
|
= 1,0; |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
140 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
cos3 (0o ) |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
= |
1112 1,1 1,45 4,07 |
= 45,1 МПа. |
< [ ] = 195 МПа. |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
F1 |
|
|
|
|
|
|
|
4 40 |
|
|
|
|
|
|
|
F1 |
|
|
F1 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Расчет для колеса по заданным условиям: zV2 = |
104 |
|
|
|
= 104 YF = 3,6; |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
3 |
o |
) |
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cos (0 |
|
|
|
|
|
|
F2 = |
1112 1,1 1,45 3,6 |
|
= 39,9 МПа; F2 |
< [ F2] = 170 МПа. |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Условие прочности выполняется Значительная недогрузка зубьев по напряжениям изгиба допустима.
В передачах данного типа решающее значение имеет не прочность зубьев на изгиб, а их контактная выносливость. Если полученные значения напряжений изгиба превышают допустимые более чем на 5% (перегрузка), то необходимо увеличить модуль передачи.
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
ДМ.РПВС.26.01.00.000 ПЗ |
|
|
|
|
|
|
12 |
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.5 Силы в зацеплении цилиндрической зубчатой передачи
Силы в зацеплении косозубой цилиндрической передачи (рисунок 2.2):
– |
окружная сила, Н: |
F |
2000 T1 |
, |
|
|
|
||||
|
|
t |
dw1 |
|
|
|
|
|
|
||
– |
радиальная сила, Н: |
Fr Ft tgαw /cos β, – осевая сила, Н: Fa |
Ft tg β . |
||
В формулах: dw1–начальный диаметр шестерни, мм; |
|
Т1 – вращающий момент на шестерне рассчитываемой передачи, Нм ;
w–угол зацепления в нормальном сечении; при нарезании зубьев без смещения
исходного контура w = 20°; |
– угол наклона зубьев, град; =0°. |
|||||
F |
2000 46,7 |
1112 |
Н ; |
F 1112 tg20 / cos 0 405 |
H ; F 1112 tg 0 0 . |
|
|
||||||
t |
4 21 |
|
|
r |
|
a |
|
|
|
|
|
|
Рисунок 2.2 - Силы в прямозубой цилиндрической передаче Полученные данные являются исходными для проведения предварительной
компоновки редуктора [4].
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
ДМ.РПВС.26.01.00.000 ПЗ |
|
|
|
|
|
|
13 |
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 РАСЧЕТ КЛИНОРЕМЕННОЙ ПЕРЕДАЧИ |
|
||
Данные к расчету: угол наклона ременной передачи β=40º. |
||||
iр.п.=1,99; Т1 = 24,7 Н∙м; Рдв=3,7 кВт; nдв=1430 об/мин. |
|
|||
|
|
|
Рисунок 3.1 - Схема ременной передачи |
|
По величине крутящего момента Т1= Тдв =24,7 Н∙м |
подбирается ремень се- |
|||
чения. |
Выбираем сечение В (Рисунок 3.2) [1]. |
|
||
|
|
Рисунок 3.2 - Основные параметры ремня |
||
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
ДМ.РПВС.26.01.00.000 ПЗ |
|
Изм. Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
14 |
|
|
Диаметр меньшего шкива определяем по эмпирической формуле: |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
d |
(3....4)3 |
Т |
дв |
(3....4)3 |
24700 |
88....117 |
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Диаметры шкивов: по ГОСТ 17383-73: 63, 71, 80, 90, 100, 112, 125, 140, 160, |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
180, 200, 224, 250…мм. Диаметр малого шкива: d1=125 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
Диаметр большего шкива: |
|
|
i |
р.п. |
1 d2 |
d |
2 |
d |
|
i |
р.п. |
1 |
, |
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где ε – коэффициент скольжения, ε=0,01÷0,02 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
d2=125∙1,99∙(1-0,01)=246 мм => d2=250 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
Расчетное передаточное число при ε=0,01: i |
|
|
|
d2 |
|
|
|
|
|
|
|
250 |
2,021. |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р.п. |
|
d1 |
1 |
|
125 1 0.01 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Изменение передаточного числа: iр.п. |
iр.п. iр.п. |
100% 2.021 1,99 |
100% 1,5 % 3% . |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
iр.п. |
|
|
|
|
|
|
1,99 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Скорость ремня, м/с: |
|
Vp |
|
d1n1 |
|
3,14 0,125 1430 |
9,36 |
м / с . |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
60 |
|
|
|
|
|
|
|
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Межосевое расстояние предварительно: a 360 мм : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
amin |
0.55 d1 d2 h 0.55 125 250 10,5 217 мм ; |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
amax |
d1 |
d2 2 125 250 750 мм . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
Расчетная длина ремня: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
предв |
2а |
|
d1 |
d2 |
d2 d1 |
2 |
2 360 |
3,14 |
125 250 |
250 125 2 |
|
|
||||||||||||||||||||||||||
2 |
4а |
|
|
|
2 |
|
|
4 360 |
|
1320 мм . |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
По ГОСТ 12841-80 выбирается 0 =1400 мм. Уточнение межосевого расстояния: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
0 |
d1 d2 |
|
|
|
|
|
|
|
d2 |
|
2 |
|
d2 d1 |
|
2 |
|
1400 3.14 |
125 250 |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
d1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
aу |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
4 |
|
|
4 |
0 |
|
2 |
|
|
|
8 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
1 |
|
|
|
|
125 250 2 |
8 |
250 125 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
1400 3.14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
401 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
4 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Угол обхвата малого шкива: |
|
|
1 |
120 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
1 |
180 57 d2 |
d1 |
180 57 |
250 125 |
162,2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
aу |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
401 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ДМ.РПВС.26.01.00.000 ПЗ |
|
|
15 |
|||||||||||||||||
Изм. Лист |
№ докум. |
|
Подп. |
|
Дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окружное усилие: |
F |
Pдв |
|
3700 |
396 H |
. |
|
|
|||
|
|
|
|
||||||||
t |
Vp |
9,36 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Число ремней в передаче: |
|
|
|
|
P1 |
C p |
|
|
, |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
z P C |
|
C |
C |
|
|||||
|
|
|
|
L |
z |
||||||
|
|
|
|
|
0 |
|
|
где Рдв – мощность, передаваемая валом малого шкива (по таблице /1/); Р0 – мощность, передаваемая одним клиновым ремнем; Р0=2,25 кВт (β=40º<60 º); Ср – коэффициент режима работы. Средний, число смен –одна; Ср=1,1;
CL – коэффициент, учитывающий длину ремня. CL=0,9;
Cα – коэффициент, учитывающий угол обхвата. Cα=0,95
Cz – коэффициент, учитывающий число ремней в передаче.Cz=0,95,
Тогда получаем: |
z |
|
|
3,7 1,1 |
|
2,23 ; |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
2,25 |
0,9 |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
0,95 0,95 |
|
|
|
|
|||||
Принимаем число ремней z=3. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Сила предварительного натяжения ремней, действующего на валы |
|
||||||||||||
F 2 |
|
A Z sin |
1 |
|
|
|
|
|
162,2 |
|
|||
0 |
|
, |
|
F |
2 1,5 133 3 sin |
|
|
1183 Н |
. |
||||
|
|
|
|
||||||||||
B |
|
|
2 |
|
B |
|
|
|
2 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Коэффициенты е, f – из таблицы в зависимости от сечения. |
|
||||||||||||
n = 6 – число канавок для ремней. |
Эскиз канавки шкива |
(рисунок 3.3) |
Внешние диаметры шкива: dе=d1,2+2h0 ; dе1=125+8,4=133,4 мм; dе2=250+8,4=258,4мм.
Ширина шкивов: М n 1 е 2 f 3 1 19 2 12,5 63 мм .
Рисунок 3.3 – Эскиз канавки шкива
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
ДМ.РПВС.26.01.00.000 ПЗ |
|
|
|
|
|
|
16 |
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4. КОНСТРУИРОВАНИЕ КОРПУСА И ВАЛОВ РЕДУКТОРА
4.1. Конструирование корпуса
Корпусные детали изготавливают как правило литьем из серого чугуна или с и- лумина. Сварные корпуса применяются в редких случаях при единичном производстве. Корпус редуктора должен иметь строгие геометрические формы: все выступающие элементы располагаются внутри корпуса, функциональные болты распола-
гаются в выемках корпуса так, чтобы лапы не выступали за его габариты крышка с корпусом соединяется винтами ввертываемыми в корпус, проделаны для подъема и транспортировки редуктора отливаются заодно с крышкой.
Толщина стенки корпуса и крышки редуктора.
1,124Т2 1,12 4223 4,3 мм , i 0,02а 1 0,02 250 1 6,0мм .
Принимаем 6мм, i 6мм.
Толщина соединительного фланца корпуса.
b= 1,5 = 1,5 6 = 9 мм.
Ширина соединительного фланца корпуса и крышки.
L= 2,2 = 2,2 9 = 20 мм.
4.2. Проектный расчет валов Предварительно средний диаметр вала оценивается из расчетов только на кр у-
чение при пониженных допускаемых напряжениях, так как изгибающие моменты пока неизвестны:
d 3 |
|
T |
, |
|
|
|
|||
0.2 k |
где: Т - крутящий момент, Н∙ммк 10...25МПа -допускаемые напряжения на кручение.
|
|
24,7 103 |
|
|
|
223 103 |
|
|
|
|
|
||
dI 3 |
|
|
23,1мм ; dII 3 |
|
|
|
42,1 мм; |
|
|
|
|
||
0,2 10 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
0,2 |
15 |
|
|
|
|
||||||
в соответствии с ГОСТ 6636-69 , учитывая действие ременной передачи и ос- |
|||||||||||||
лабление сечения шпоночным пазом, |
принимаем: |
d |
32 мм , d |
2 |
50 мм. |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
ДМ.РПВС.26.01.00.000 ПЗ |
|
|
|
|
|
|
17 |
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.3. Проверочный расчет тихоходного вала |
|
||||||
С эскизной компановки рисунок 4.1 определяем расстояние между точками |
|||||||
активных и реактивных сил. Строим расчетную схему вала рисунок 4.2. Как из- |
|||||||
вестно, основными нагрузками на валы являются силы в зацеплении. На расчетных |
|||||||
схемах эти силы и крутящие моменты изображают как сосредоточенные, прило- |
|||||||
женные в серединах ступиц. Большинство муфт дополнительно нагружают концы |
|||||||
валов радиальной силой FМ : FМ 125 Т 125 223 |
1870 Н . Расчет проводится в |
||||||
наиболее нагруженном сечении вала. Определяется эквивалентный момент и уточ- |
|||||||
няется диаметр вала на совместное действие изгиба и кручения. |
|||||||
|
экв |
103 M экв |
, |
где М |
экв |
- эквивалентный момент, Нм; d – диаметр вала; |
|
|
0.1 d 3 |
|
|
|
|
||
и 50....80МПа , допускаемое напряжение при изгибе стальных валов. |
|||||||
|
|
|
|
=416 |
|
40 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
82 |
|
|
|
|
|
|
H7 p6 |
50k6 |
|
|
|
60k6 |
|
|
75 |
|
|
|
110 |
|
|
|
|
|
|
|
22 |
|
|
|
|
22 |
|
|
|
|
60 |
|
60 |
120 |
|
|
Рисунок 4.1 – Компоновка тихоходного вала |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
|
ДМ.РПВС.26.01.00.000 ПЗ |
|
Изм. Лист |
|
№ докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
18 |
Рисунок 4.2 – Схема расчета тихоходного вала
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
ДМ.РПВС.26.01.00.000 ПЗ |
|
|
|
|
|
|
19 |
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Определение реакций в опорах по оси Х: |
|
|
||||||||||||||
М А Х В 120 Ft 60 FМ 240 0 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Х |
В |
Ft |
60 FМ 240 |
|
1112 60 1870 240 |
4296 Н |
|
|||||||||
|
120 |
|
|
|
|
120 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
М В Х А 120 Ft 60 FМ 120 0 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Х |
А |
Ft 60 FМ 120 |
|
1112 60 1870 120 |
|
1314 Н |
|
|||||||||
|
120 |
|
|
|
|
120 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Определение изгибающего момента в точках: Ма 0; |
||||||||||||||||
МС Х А 0,06 1314 0,06 79 |
Нм; МВ FМ 0,12 1870 0,12 225Нм |
|||||||||||||||
Определение реакций в опорах по оси Y: |
|
|
||||||||||||||
Мв Yа 120 Fr 60 0; Yа |
Fr 60 |
|
|
405 60 |
202,5 Н |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
120 |
|
|
|
120 |
|
|
Ма YВ 120 Fr 60 0; Yв |
Fr 60 |
|
405 60 |
202,5 Н |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
120 |
|
|
|
120 |
|
|
Определение изгибающего момента в точках: |
|
|||||||||||||||
Ма 0; |
Мс YA 0,06 202,5 0,06 12,2 |
Нм; Мв 0 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d2 |
416 |
|
Определение крутящего момента: Т Ft 2000 1112 2000 232 Нм |
||||||||||||||||
Наиболее опасным представляется сечение В |
|
|||||||||||||||
|
|
|
М |
экв |
|
М 2 |
М 2 |
T 2 |
|
|
02 2252 |
2322 323,2 Нм |
||||
|
|
|
|
|
|
х |
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет: |
|
d 3 |
Мэкв 103 |
|
323,2 103 |
|
мм. |
|||||||||
|
|
|
0,1 |
И |
3 |
|
|
|
40,1 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
0,1 50 |
|
|
||||||||
Принимаем: d 60мм 40,1 мм. Условие прочности выполняется. |
||||||||||||||||
4.4. Расчет вала на сопротивление усталости |
|
|||||||||||||||
Расчеты на выносливость отражают влияние разновидности цикла напряжений, |
||||||||||||||||
статических и усталостных характеристик материалов, размеров, формы и состоя- |
||||||||||||||||
ния поверхности. Расчет выполняют в форме проверки коэффициента S запаса |
||||||||||||||||
прочности, минимально допустимое значение которого принимают в диапазоне |
||||||||||||||||
[S ] 1,5.....2,5 в зависимости от ответственности конструкции и последствий раз- |
||||||||||||||||
рушения вала, точности определения нагрузок и напряжений, уровня технологии |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ДМ.РПВС.26.01.00.000 ПЗ |
|||
Изм. Лист |
|
№ докум. |
Подп. |
|
Дата |
|
|
|
|
|
|
|
20 |
изготовления и контроля. Также при таких значениях можно не проводить специального расчета на жесткость. Для установленного опасного сечения вычисляют
коэффициент S : |
S |
|
S |
S |
|
S , |
где S |
и S - коэффициенты запаса |
|
|
|
|
|
||||||
S 2 |
S 2 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
прочности по нормальным и касательным напряжениям, определяемые по завис и-
мостям: |
S |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
; |
S |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
, |
||
|
К |
|
|
|
|
|
|
|
К |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где: 1 , 1 - пределы выносливости материала вала при симметричных циклах из-
гиба и кручения; 1 =210МПа, 1 =120МПа; К , К - эффективные коэффициенты напряжений при изгибе и кручении; К =2, К =1.7; = =0.675 – масштабные факторы для нормальных и касательных напряжений; 0.9 - коэффициент, учи-
тывающий влияние шероховатости поверхности; a |
и a - амплитуды напряжений |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
232 103 |
|
|||||
цикла: |
|
|
|
Ми |
|
|
|
|
|
02 2252 |
103 |
10,4 МПа ; a |
м |
|
Т |
|
2,7 МПа. |
||||||||||||
a |
|
|
|
|
|
|
|
0,1 603 |
|
|
|
|
Wк |
2 0.2 603 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
W |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||||||||
м |
|
и м |
- средние нормальные и касательные напряжения |
|
|||||||||||||||||||||||||
м |
|
|
|
|
|
Fх |
|
|
|
|
4 0 |
0 МПа . |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
d |
2 4 |
|
3,14 602 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
, |
|
|
- коэффициенты чувствительности материала к ассиметрии цикла на- |
||||||||||||||||||||||||||
пряжений; |
=0.1, =0.05. Расчет: |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
210 |
|
|
6,1 ; |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10,4 0,1 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
0.9 0.675 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
120 |
|
|
|
|
|
15,8 . |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
1.7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,7 0.05 2,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
0.9 0.675 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
S |
|
|
|
|
6,1 15,8 |
|
|
|
5,7 ; |
S= 5,7 2,5...4 . |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
6,12 |
15,82 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Условие прочности на усталость выполняется.
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
ДМ.РПВС.26.01.00.000 ПЗ |
|
|
|
|
|
|
21 |
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|