Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / 17485
.txt 737485-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB737485A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Улучшения в способе изготовления пористого каучука или в отношении него Мы, , ., корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, по адресу: 420, , , . , Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся о выдаче нам патента, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, будут подробно описаны в следующем заявлении: Настоящее изобретение относится к способу изготовления пористой резины с закрытыми порами. , , ., , , 420, , , , , , , , : . В известном одностадийном процессе химического выдувания форма в форме прямоугольной неглубокой кастрюли полностью заполняется резиной, подлежащей расширению. . Края формы имеют вогнутую форму, позволяющую расширяющейся резине легко и без повреждений выскочить из формы в момент открытия пресса сразу после окончания отверждения. Получаемый в результате пористый каучук наилучшего качества состоит примерно из одной части каучука и одной части газообразного азота, который выделяется из пенообразователя, смешанного с каучуком, а сам каучук полностью вулканизируется до эластичного состояния, насколько это практически возможно. Затем проводится непродолжительная обработка либо в прессе с горячей плитой без формы, либо в горячей печи для закалки расширенного листа, но ее вряд ли можно назвать вторичной вулканизацией. . . , . Экспериментально можно показать, что клеточное давление, развивающееся во время отверждения, возрастает к концу до 500 фунтов на квадратный дюйм. При таком сжатии ячеистая резина вулканизируется, а после этого при открытии плиточного пресса застывшая резина подвергается расширению до большего объема. Нагрев резины обеспечивает определенное расширение. 500 . . . Однако небольшое переотверждение будет препятствовать расширению. и именно эта чувствительность к правильному времени и температуре вызывает значительные трудности в производстве листов одинакового размера. , . . При измерении давления в ячейке во время отверждения листа обнаружено, что первые две минуты расходуются на доведение резины до температуры вулканизации. С этого момента удар происходит по равномерной кривой вверх, выравниваясь к концу цикла отверждения. . . Настоящее изобретение относится к способу производства изделия из вулканизированной пористой вспененной резины с закрытыми порами, который включает помещение в форму, расширяемую только в одном измерении, смеси каучука, вещества, которое при воздействии тепла выделяет газ. и вулканизирующий агент, подвергающий смесь воздействию температуры, достаточной для образования указанного газа и отверждения указанного каучука, осуществляя частичное отверждение указанного каучука, после чего позволяя образующемуся газу расширять форму до ограниченной степени в указанном одном измерении и по существу расширяют указанную частично вулканизированную резину, а затем полностью отверждают указанную экспандированную резину. , , , , . , , , , . В области пористой резины вещества, выделяющие газ при нагревании, известны как пенообразователи, и в качестве примера их можно привести смеси нитритов и солей аммония, например нитрита натрия и ацетата аммония, которые при нагревании выделяют азот. Любая подходящая пропорция вспенивающего агента может быть введена в каучук в зависимости от желаемой степени расширения. .., , . . Этот процесс имеет явные преимущества по сравнению с известным одностадийным процессом. Фактически это двухэтапный процесс, выполняемый за одну операцию отверждения. Каучук не переносится из первой формы в форму большего размера. . , - . . Вместо этого мы выполняем эту операцию с помощью расширяющейся формы. Форма сконструирована таким образом, чтобы расширяться только в одном измерении. это по высоте. Форма сконструирована так, что при ее расширении не происходит протечек или просветов резины. , . . . . В предшествующих способах, где давление в ячейках очень высокое, заусенец невозможно устранить, он приводит к полной потере резины и влияет на качество кромок ячеистого листа. , . В способе согласно изобретению каучук расширяется, когда образование ячеек идет полным ходом, однако давление выдувания лишь примерно вдвое ниже. Когда в этот момент резина расширяется, внутреннее давление ячеек вместо дальнейшего повышения падает до умеренной степени, и тем самым предотвращается вспышка. Давление напора не обязательно должно быть таким высоким, или, в качестве альтернативы, можно продувать большие площади тем же давлением напора. ' , . , . , , . Когда клетки формируются впервые, они имеют сферическую или шаровидную форму. Путем одномерного расширения в форме им придается эллипсоидная форма, длинные участки направлены по толщине листа, и эта характеристика будет постоянной для полностью расширенного листа. . , , . Изобретение также адаптировано для настоящей двухэтапной операции, когда желательно расширение до низкой плотности или образование легкой твердой плиты. Таким образом, описанный здесь процесс можно использовать в качестве первой стадии двухэтапной операции по производству частично растянутого и частично вулканизированного листа с эллипсоидными ячейками. После этого этот частично расширенный и вулканизированный лист можно поместить в другую форму для полного расширения до окончательной формы и для полной вулканизации. - . , - . . Далее изобретение будет описано со ссылкой на следующее описание и прилагаемые чертежи, на которых: фиг. 1 представляет собой поперечное сечение расширяющейся формы с использованием нашего нового способа; фиг. 2 представляет собой поперечное сечение формы, показанной на фиг. 1 в развернутом состоянии; Рис. 3 и 4 представляют собой кривые, показывающие работу изобретения. : . 1 - , . 2 - . 1 ; . 3 4 . Как показано на фиг. 1, форма содержит по существу прямоугольный контейнер 10, который установлен между плитами пресса 11 и 12, при этом внутренняя стенка формы снабжена, где это необходимо, канавками 13, 13 для нанесения термостойкой смазки. . 1, 10 11 12, , , 13, 13 . Форма также снабжена перевернутой чашей 15, имеющей наклонные стороны 16 и выступ 17, который плотно прилегает к стенке формы. 15 16 17 . В предыдущих процессах форма не была расширяемой. Таким образом, когда произошел химический удар, внутреннее давление ячейки выросло примерно до 500 фунтов на квадратный дюйм, создав ячеистую структуру, но поместив резиновый лист под это внутреннее сдерживаемое давление, то есть давление сдерживалось гидравлическим цилиндром, удерживающим плиты. вместе. . , , 500 , - , . В настоящем изобретении, когда происходит удар, поддон 15 прижимается вверх к плите 11, что позволяет произойти некоторому расширению и фактически снизить внутреннее давление до уровня менее 50 фунтов на квадратный дюйм. , , 15 11 50 . После этого происходит процесс отверждения. . Когда плиты теперь открыты, горячая резина, которая больше не имеет прежнего внутреннего давления в 500 фунтов на квадратный дюйм, а находится при пониженном внутреннем давлении менее 50 фунтов на квадратный дюйм, не вспыхивает и не пружинит в деформированной форме. состояние. , 500 50 . Таким образом, когда происходит удар, резина в форме может расшириться на расстояние, на которое может подняться поддон 15. Расширение в других направлениях ограничено неподвижными стенками формы. , 15 . . Теоретически оптимальное состояние можно было бы получить путем трехмерного расширения, но на практике это привело бы к физически слишком сложной форме. Следовательно, расширение в одном направлении во время удара допускается. , - , . , . Это однонаправленное расширение приводит к эллиптическим ячейкам, а не к настоящим сферическим ячейкам, но дополнительная упругость, придаваемая резине в одном направлении из-за эллиптической природы ячеек, делает эту резиновую конструкцию особенно ценной для использования в тех случаях, когда упругость требуется в первую очередь в одном направлении. ,, например, там, где расширенный каучук с закрытыми порами должен использоваться при изготовлении подошв для обуви. - , ,, , . Очевидно, что и форма, и противень должны быть изготовлены из одного и того же материала, чтобы коэффициент расширения был одинаковым и всегда обеспечивалось плотное прилегание, чтобы предотвратить любую вспышку, которая могла бы возникнуть в противном случае. - . Внутренние края поддона или крышки закруглены, чтобы предотвратить повреждение резинового листа, и, как указано выше, внутренние стороны поддона или крышки имеют наклон, чтобы можно было легко вынуть резину. , , . На фиг. 3 мы показали кривую, иллюстрирующую работу изобретения. Сплошная линия А кривой показывает обычную кривую давления в предшествующих процессах. . 3, . . Химический удар впервые становится заметен через две минуты и быстро возрастает до 250 фунтов на квадратный дюйм через шесть минут. В это время согласно изобретению создается давление, достаточное для подъема внутреннего поддона 15, тем самым снижая давление, как показано на кривой , до уровня ниже 50 фунтов на квадратный дюйм и поддерживая это более низкое внутреннее давление на протяжении оставшейся части цикла. В течение первых пяти-шести минут отверждения плиты пресса надежно удерживаются вместе с помощью поршня, как и при обычном процессе. Однако в заданный момент давление поршня быстро сбрасывается, чтобы обеспечить заданное расширение. Сами плиты пресса останавливаются, когда достигается необходимый зазор. 250 . , 15, 50 . . , . . На рис. 4 мы показали кривую, показывающую температуру плиты на протяжении всего цикла. . 4, . Мы обнаружили, что оптимальная температура отверждения резины составляет 295°. Для достижения этого среднего состояния резины необходима температура плиты 305°. 295". , 305 . . Введение резиновой массы сначала снижает температуру плиты примерно до 280 , а затем требуется примерно три минуты, чтобы вернуться к исходной температуре 305 . Когда температура приближается к этой температуре 305 , цикл начинается, как показано на кривой на рис. 3, и продолжается на протяжении всего времени. 280 . 305 . . 305 . , . 3 . Таким образом, с помощью нашего изобретения мы предлагаем новый способ получения ячеистой структуры с закрытыми порами и однородных листов с чистыми краями, которые никоим образом не повреждаются в процессе производства, причем указанные листы имеют внутренние эллиптические ячейки. , , . Процесс, описанный для одностадийного отверждения, также применим к двухстадийному процессу. - . Это очень полезно из-за более высокого давления в ячейке, которое создается для достижения большего расширения при более низкой плотности, достигаемой с помощью двухстадийного процесса. - . Мы утверждаем следующее: - 1. Способ производства вулканизированного изделия из пористой вспененной резины с закрытыми порами, включающий помещение в форму, расширяемую только в одном измерении, смеси каучука, вещества, которое при нагреве выделяет газ, и вулканизирующего агента, подвергая смешивают до температуры, достаточной для образования указанного газа и отверждения указанной резины, осуществляя частичное отверждение указанной резины, после чего позволяя образующемуся газу расширять форму до ограниченной степени в указанном одном измерении и существенно расширять указанную частично вулканизированную резину, а затем полное отверждение указанной расширенной резины. : - 1. , , , , , , , , , . 2.
Способ по п.1, в котором вспененный каучук полностью отверждается, находясь в указанной форме. 1, . 3.
Способ по п.1, в котором вспененный каучук подвергают в отдельной форме температуре, достаточной для его полного отверждения и, при желании, для дальнейшего расширения. 1, , , . . 4.
Способ производства вулканизированного изделия из пенорезины с закрытыми порами, по существу такой, как описано выше. . 5.
Изделия из вулканизированного вспененного каучука с закрытыми порами, изготовленные способом по любому из пп.1-4. 1 4. 6.
Вулканизированный лист вспененной резины с закрытыми порами по п.5, причем указанный лист имеет множество несообщающихся эллипсоидальных ячеек, каждая из которых имеет главную ось, проходящую по существу поперечно листу. 5, . 7.
Лист резины по п.6, в котором основные поверхности и краевые поверхности листа являются гладкими и ровными. 6, . 8.
Форма при использовании в соответствии со способом по любому из пп.1-4, причем указанная форма имеет фиксированные нижнюю и боковые стенки и верхнюю стенку, вертикально скользящую между указанными боковыми стенками. 1 4, . 9.
Форма по п.8, в которой верхняя стенка имеет проходящие вниз боковые панели, наклоненные к указанным боковым стенкам, и выступ, входящий в зацепление с указанными боковыми стенками. 8, . **ВНИМАНИЕ** конец поля может перекрывать начало **. **** **.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 09:58:57
: GB737485A-">
: :
737486-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB737486A
[]
если > _ t_.#: { ,, > _ t_.#: { ,, -- ^соэ4>.л. -- ^ soe4>.. ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 737A486 ( Дата подачи полной спецификации: декабрь. 29, 1953. 737A486 ( : . 29, 1953. Дата подачи заявления: декабрь. 29, 1952. № 32882/52 (Дополнительный патент к № 667266 от 02.02.2019 г.) : . 29, 1952. . 32882/52 ( . 667,266, . 2,
1948). 1948). Полная спецификация опубликована: сентябрь. 28, 1955. : . 28, 1955. Индекс при приемке: -Класс 108(3), М(1А:2А). :- 108(3), (1A: 2A). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования в амортизирующих устройствах Я, ЖАН МЕРЖЬЕ, 1185, Парк Авеню, Нью-Йорк, Соединенные Штаты Америки, гражданин Соединенных Штатов Америки, настоящим заявляю об изобретении, на которое я молюсь, чтобы патент был выдан меня, и метод, с помощью которого это должно быть выполнено, должен быть подробно описан в следующем утверждении: , , 1185, , , , , , , , :- Настоящее изобретение относится к усовершенствованию или модификации амортизирующего устройства, описанного и заявленного в описании исходного патента № 667,266. . 667,266. Амортизирующее устройство, описанное и заявленное в указанном описании, образовано цилиндром давления жидкости и жидкости, в котором перемещается поршень, имеющий по меньшей мере один шток, образованный двумя камерами, первая из которых содержит жидкую жидкость под практически постоянным давлением, а вторая который сообщается с указанной первой камерой и с пространствами цилиндров по обе стороны поршня, чтобы обеспечить канал, позволяющий жидкости течь из стороны в сторону поршня во время его движения, клапанный узел, содержащий клапанный элемент и элемент управления для него и оба способны к относительному движению и расположены внутри указанной второй камеры так, чтобы подвергаться переменному давлению жидкости в обоих упомянутых пространствах цилиндра, чтобы нормально закрыть указанный проход указанным клапанным элементом, при этом указанный элемент управления, кроме того, с одной стороны подвергается воздействию по существу постоянного давление жидкости в указанной первой камере таким образом, что указанному клапанному элементу разрешено открывать указанный канал под действием любого из указанных переменных давлений жидкости только тогда, когда указанный элемент управления смещается под действием того же давления жидкости либо против указанной, по существу, постоянной жидкости давлением или через его посредничество. , , , , . Согласно настоящему изобретению, цилиндр давления амортизирующего устройства, описанного в исходном описании патента, , № 667,266 вместо жидкой жидкости он содержит газообразную жидкость, такую как воздух, так что клапанный узел, расположенный внутри второй из указанных двух камер, подвергается переменному давлению газообразной жидкости в обеих упомянутых [Цена 3s. од.] цилиндровых пространств, причем первая из указанных двух камер вместо того, чтобы содержать жидкость при по существу постоянном давлении, содержит газообразную жидкость при по существу постоянном давлении, так что указанный управляющий элемент для клапанного элемента клапанного узла будет подвергаться с одной стороны воздействию это по существу постоянное давление газообразной жидкости таким образом, что указанному клапанному элементу разрешено открывать указанный проход во второй камере под действием любого из переменных давлений газообразной жидкости в обоих пространствах цилиндра только тогда, когда указанный элемент управления смещается одинаковое давление газообразной текучей среды либо против указанного по существу постоянного давления газообразной текучей среды, либо через него. . 667,266 , , , [ 3s. .] , . В одном варианте осуществления изобретения различные части амортизаторов с газообразным флюидным приводом сконструированы и расположены по существу таким же образом, как части амортизаторного устройства с жидкостным приводом, описанного в патентном описании № 667,266 и проиллюстрированного на его чертеже. . , . 667,266, . Следует понимать, что настоящее изобретение ограничено использованием амортизирующего устройства, работающего под давлением газообразной жидкости, в отличие от давления жидкости, заявленного в описании исходного патента № 667,266. . 667,266. На прилагаемых чертежах, которые идентичны чертежам, поданным в связи с патентом № 667,266, фиг. 1 представляет собой осевой разрез амортизирующего устройства, а фиг. 2, 3 и 4 представляют собой подробные виды, показывающие узел клапана в трех разных положениях. . , . 667,266, 1 , 2, 3 4 . Судя по чертежам, амортизирующее устройство содержит цилиндр 1, через который проходит стержень, состоящий из двух частей разного диаметра 9 и 11. При движении этого стержня вверх газовая жидкость, заполняющая цилиндр 1, сжимается, причем уменьшение объема газообразной жидкости определяется при каждом унитарном перемещении стержня разностью этих сечений частей 9 и 11. Легко понять, что стержень может иметь любой диаметр, требуемый механическими условиями, не вызывая при этом слишком сильного сжатия газообразной жидкости за счет унитарного смещения и не вызывая необходимости большого объема газообразного газа. жидкость и, следовательно, большая часть цилиндра. , 1 9 11. , 1 , 9 11. -.:2b5 737,486 , . Кроме того, такое расположение дает то преимущество, что шток 9, 11 направляется между двумя неподвижными подшипниками 16, расположенными на обоих концах цилиндра 1, чтобы обеспечить хорошее центрирование штока. , 9, 11 16 1 . На рисунке 1 показана сальниковая коробка, состоящая из скребкового кольца 12 и набивки 13. Эти два элемента сальника прижимаются друг к другу упругими средствами, состоящими из чашеобразной шайбы 14, пружины 15 и уплотнительного кольца 17, удерживаемых на внутренней периферии цилиндра 1. Сальник свободно установлен в цилиндре и прижимается к фланцу неподвижного подшипника 16 равнодействующей сил, обусловленных давлением газообразной жидкости и действием пружины 15. Таким образом, сальник центрируется двумя подшипниками 16, так что кромки 12а кольца 12 следуют за штоком поршня и не могут вернуться назад. Каждый подшипник 16 имеет фаску, как показано на рисунке 18, чтобы площадь его поверхности, на которую давит чистящее кольцо 12 под совместным действием давления газообразной жидкости и пружины 15, была меньше поверхности, на которую действует результирующая этих сил. Таким образом, кольцо 12 сильно прижимается к неподвижному подшипнику 16, а пластиковая набивка 13 сильно прижимается к кромке 12а суммой указанных сил, то есть давлением газообразной жидкости и действием пружины 15. тем самым предотвращая попадание газообразной жидкости на кромку 12а. 1 12 13. - 14, 15 17 1. 16 15. , 16, 12a 12 . 16 18 12, - 15, . , 12 16 13 12a -, 15, 12a. Штоки 9 и 11 разделены поршневой головкой или перегородкой 10, разделяющей цилиндр 1 на два пространства переменного объема. Стержень 11 снабжен внутренним отверстием или камерой 24, а стержень 9 имеет внутреннее отверстие или камеру 25. Камера 24 сообщается с камерой 25 посредством ограниченного канала 26 (фиг. 2), в котором с возможностью скольжения установлен удлинитель 27 управляющего элемента клапанного узла. Между внутренней стенкой канала 26 и удлинителем 27 предусмотрен небольшой зазор, обеспечивающий впуск и выпуск газообразной среды таким образом, что давление в камере 24 всегда будет адаптировано к переменным статическим нагрузкам, которые может изменять различные относительные положения головки поршня 10. 9 11 10 1 . 11 24, 9 25. 24 25 26 ( 2) - - 27 . 26 - 27 24- - 10. Камера 25 сообщается с пространством цилиндра 1, расположенным над поршнем, портами 28 и с пространством под поршнем 10 портами 29. Подвижный элемент управления клапанного узла, который несет поршневидное удлинение 27, состоит из дифференциального двойного поршня 31 и 32, соединенного стержнем 30, который служит направляющей для гильзообразного скользящего элемента 34 клапана, снабженного отверстиями 33. Относительное перемещение втулки 34 относительно штока 30 ограничивается двумя поршнями 31 и 32 подвижного элемента управления. Выступающий внутрь фланец 36 камеры 25 взаимодействует с втулкой 34, заставляя газообразную среду, текущую между отверстиями 28 и 70 29, проходить через отверстия 33 втулки 34. Смещения двойных поршней 31 и 32 вверх ограничиваются стопорным элементом 35. 25 1 28 10 29. - 27 31 32 30 - 34 33. 34 30 31 32 . 36 25 34 28 70 29 33 34. 31 32 35. Если предположить, что поршень 10 движется вниз 75 из положения фиг.1, то видно, что при этом перемещении давление смазочной жидкости, заполняющей цилиндр 1 над поршнем 10, уменьшается, и что клапанный блок 27, 30, 31, 32 и 34 выталкивается вверх в положение, представленное на рисунке 4, сжатой газообразной жидкостью, поступающей в камеру 25 через порт 29. Газообразная жидкость затем свободно циркулирует через отверстия 29 и 28 в направлении стрелки. 85 Во время обратного хода поршня 10 в направлении его положения, соответствующего статической нагрузке или среднему давлению пружинной подвески, газообразная жидкость стремится пройти от отверстий 28 к отверстиям 29, тем самым 90 толкая вниз клапанный элемент 34, так что закрыть проход через камеру 25, которая остается закрытой до тех пор, пока управляющий элемент 27, 30, 31, 32 не перемещается. Следовательно, во время возврата в указанное положение статической нагрузки 95 поток газообразной жидкости контролируется по существу постоянным давлением в камере 24. 10 75 1, 1 10 , 27, 30, 31, 32 34 4 25 29. 29 28 . 85 10 , 28 29, 90 34 25 27, 30, 31, 32 . , 95 , 24. Это давление по существу не зависит от быстрых изменений давления, создаваемого между двумя сторонами поршня 10. Таким образом, управляющий элемент 100 27-30-31-32 будет перемещаться только тогда, когда результирующее давление на гильзоподобном клапанном элементе 34 с обеих сторон поршня 10 уравновешивает или преодолевает по существу постоянное давление в камерах 24 и 105, оказываемое на поршневом удлинении 27 элемента управления. Аналогичным образом, когда поршень 10 движется вверх, давление над поршнем 10 увеличивается и смещает узел клапана 110 вниз в положение, представленное на рисунке 3, так что газообразная жидкость может свободно течь в направлении стрелки между отверстиями 28 и через них. и 29. Во время обратного хода поршня 10 к своему среднему положению, представленному на фиг. 115, фиг. 2, газообразная жидкость толкает элемент 34 скользящего клапана вверх, чтобы закрыть этот клапан до тех пор, пока поршневидное удлинение 27 остается в положении, показанном на фиг. 3, положение которого, как и в предыдущем случае, зависит от 120 практически постоянного давления газообразной жидкости в камере 24. 10. , 100 27-30-31-32 - 34 10 24 105 - 27 . , 10 , 10 - 110 3, 28 29. 10 115 2,-- 34 - 27 3, , , 120 24. Относительные сечения а и б удлинителя 27 и втулки 34 клапанного узла рассчитаны таким образом, чтобы при обратном ходе 125 поршня 10 в положение статической нагрузки реакция оставалась постоянной и равной статической нагрузке на амортизатор. поглотитель. Если обозначает активную верхнюю часть поршня 10, а — полезную несущую нагрузку часть штока 130 737,486 3 9-11 и если предположить, что в состоянии покоя давление на обоих участках одинаково и равно Р0: ПО. уравновешивает статическую нагрузку . 27 34 , 125 10 , . 10, - 130 737,486 3 9-11, : . . Предполагается, что при возвращении поршня 10 в положение статического равновесия после возмущения реакция остается постоянной и равной , то есть, если обозначает давление, оказываемое на участок , и , давление, оказываемое на нижнюю активную часть поршня 10, имеющего сечение, равное -, будет получено соотношение: , 10 , , , , , , , 10 -, : , = + P2(-) или , = + P2(-). , = + P2(-) , = + P2(-). Следовательно, клапанный узел 27, 31, 32, 34, регулирующий поток газообразной жидкости из стороны в сторону поршня 10, должен действовать сечениями, пропорциональными сечениям , - и , а это означает, что: , 27, 31, 32, 34 10 , - , : - - Следует понимать, что управление потоком газообразной текучей среды с помощью описанного выше клапанного узла может быть применено, не выходя за рамки изобретения, ко всем амортизирующим средствам, состоящим по существу из цилиндра давления газообразной текучей среды и поршень выполнен с возможностью занимать больший или меньший объем внутри цилиндра в зависимости от его относительного движения, при этом указанный поршень либо содержит стержень, либо разделяет два стержня различного диаметра. - - , .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 09:58:58
: GB737486A-">
: :
737487-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB737487A
[]
' 1 ' 1 ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 737,487 Дата подачи заявки и подачи Полной спецификации Январь. 737,487 . 1,
1953. 1953. № 37/53. . 37/53. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 2 января 1952 года. 2, 1952. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 1 января. . 2,
1952. 1952. Полная спецификация опубликована в сентябре. 28,1955. . 28,1955. Индекс при приемке:-Класс 2(3), C1F4(A3::D2), C1F4F(1:2), C2B20. :- 2(3), C1F4(A3: : D2), C1F4F(1:2), C2B20. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Способ производства органических диизоцианатов Мы, МОНСАТНО КТЕМИЧЕСКАЯ КОМПАНИЯ, корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, по адресу: 1700 , 5 . Луис, штат Миссури, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, а также метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующих документах: заявление:- - , , , , 1700 , 5St. , , , , , , :- Данное изобретение относится к усовершенствованию способа получения органических диизоцианатов. -. До сих пор алкилциклоалкил, алкарил, аралкил и гидроарилдиизоцианаты получали путем взаимодействия фосгена с соответствующими первичными аминами в присутствии относительно низкокипящих инертных органических растворителей, т.е. имеющих температуру кипения ниже примерно 2650°С, с образованием промежуточной реакции. продукт, который затем обрабатывают дополнительными количествами фосгена с образованием соответствующего диизоцианата. Полученный таким образом сырой продукт затем обрабатывают инертным газом, таким как азот, метан или природный газ, для удаления непрореагировавшего фосгена и хлористого водорода, после чего дегазированный продукт перегоняют для отделения растворителя от диизоцианата. , , , - , .. 2650 ., . , , , -. Упомянутые выше низкокипящие растворители имеют температуру кипения, которая не превышает 255°С при атмосферном давлении. 255' . . Типичными примерами являются бензол, хлорбензол, дихлорбензол, толуол, ксилол, нитрогензол, циклогексан, керосин, четыреххлористый углерод, тетрахлорэтилен. трихлорэтилен, тетрахлорэтан, трихлорбензол, декагидронафталин, тетрагидронафталин, амилбензол, парацимол, орто-цимол, метацимен, н-додецилбензол, нафталин, н-гептилциклопентан и ди43 фенил. , , , , , , , , , . , , , , , , -, -, -, -, , - di43 . В качестве модификации вышеуказанного метода вышеуказанные диизоцианаты были получены путем сначала образования соли первичного амина-ит-дигидрохлорида, суспендирования соли в относительно низкокипящем инертном органическом растворителе, а затем обработки суспензии фосгеном для превращения ее в сырой раствор соответствующего диизоцианата. , - - , 50 -. Затем этот раствор обрабатывают способом, указанным в предыдущем абзаце, для его дегазации и отделения растворителя от диизоцианатного продукта. - . Вышеупомянутые способы пользовались существенным коммерческим успехом, но они имеют тот недостаток, что производят избыточное количество полимеров и других нежелательных побочных продуктов, которые существенно снижают выход желаемого диизоцианата. Более того, это снижение выхода диизоцианата дополнительно усиливается за счет полимеризации, которая происходит, когда вышеуказанные растворители отгоняются из раствора сырого изоцианата. , 60 - -., . , - 65 . Кроме того, если температуру перегонки повышают с целью удаления остаточного диизоцианата Т0, образуется твердый остаток, содержащий захваченный диизоцианат, который трудно удалить из реактора. Наконец, вышеупомянутые методы требуют чрезмерно больших количеств фосгена для достижения оптимальных конверсий. , T0 - -, . , 75 . Целью настоящего изобретения является преодоление вышеуказанных недостатков и создание нового способа, который позволяет производить вышеуказанные органические диизоцианаты простым и экономичным способом. 80 . В соответствии с настоящим изобретением предложен способ получения органического диизоцианата, который включает обработку органического первичного диамина фосгеном в присутствии инертного растворителя с образованием соответствующего диизоцианата и перегонку по меньшей мере 90 частей последний от других продуктов реакции в присутствии инертного галогенированного органического растворителя, имеющего температуру кипения не менее 275°С при атмосферном давлении. 95 В одном варианте осуществления изобретение предлагает способ получения органического диизоцианата, который включает получение раствора или суспензии, содержащей моноS гидрохлорид органического первичного амина карбонилхлорида, в инертном галогенированном органическом растворителе, имеющем температуру кипения по меньшей мере 2750°С. . при атмосферном давлении, обработку раствора или суспензии фосгеном для достижения существенной конверсии в соответствующий диизоцианат и фракционную перегонку продукта. - - 90 . 275' . . 95 - - _ - 2750 . , - . По существу настоящее изобретение может быть осуществлено любым из двух способов. В первом из них реакционная смесь, содержащая диизоцианат, может быть получена в соответствии со способом предшествующего уровня техники с использованием инертного низкокипящего органического растворителя, перегонкой смеси для отделения по меньшей мере части низкокипящего растворителя и некоторого количества диизоцианата. -изоцианата, затем включают в неперегнанный остаток органический растворитель, имеющий температуру кипения по меньшей мере 275°С, и продолжают перегонку. Альтернативно, реакция, приводящая к образованию диизоцианата, может быть проведена в присутствии органического растворителя, имеющего температуру кипения по меньшей мере 275°С, который может включать часть или всю реакционную среду. . - , -, 275 . . - 275 . . В первой процедуре сырой раствор органического диизоцианата, полученный способами предшествующего уровня техники, подвергают перегонке для последовательного разделения основной части низкокипящего инертного органического растворителя и диизоцианата, оставляя остаток, содержащий а. относительно небольшое количество диизоцианата. Этот остаток смешивают с галогенированным органическим растворителем, имеющим температуру кипения по меньшей мере 275°С, и полученный продукт нагревают для отгонки диизоцианата. В качестве модификации этой процедуры галогенированный органический растворитель можно добавлять непосредственно в сырую массу. раствор органического диизоцианата и смесь фракционно перегоняют для последовательного разделения низкокипящего растворителя и диизоцианата. , - 86 -, . -. 275 . -.- , -. Органический растворитель, имеющий температуру кипения по меньшей мере 2750°С, предпочтительно используют в количестве, соответствующем от 5,0 до 100% по весу в расчете на содержание диизоцианата в неочищенном растворе этого продукта в органическом растворителе. Более конкретно, его используют в количестве, соответствующем от 5% до 50% по массе и предпочтительно от 10% до 25% по массе. 2750 . 5.% 100% - . 56 , 5% 50% 10% 25% . Во второй методике фосген подвергают взаимодействию с первичным диамином, его дигидрохлоридом или карбаминилхлоридом гидрохлорида первичного моноамина, причем реакцию проводят в присутствии инертного галогенированного высококипящего органического растворителя. Гидрохлорид, используемый в этой реакции, может быть получен реакцией в присутствии вышеуказанного растворителя соответствующего диамина с фосгеном или хлористым водородом. , , . , , . При производстве органических диизоцианатов в соответствии с этим вариантом осуществления настоящего изобретения фосген и первичный диамин могут сначала взаимодействовать вместе в присутствии инертного галогенированного органического растворителя, имеющего температуру кипения по меньшей мере 275°С, с образованием 75°С. промежуточный продукт реакции, содержащий соответствующий моногидрохлорид карбонилхлорида первичного амина. Эту реакцию проводят при температуре от -20°С до 60°С и 80°С, предпочтительно от 30°С до 50°С. - , 275 . 75 . -20 . 60 . 80 30 . 50' . Промежуточный продукт реакции, полученный вышеописанным способом, затем подвергают взаимодействию с фосгеном в присутствии растворителя для превращения его в соответствующий диизоцианат. Эту реакцию проводят при температуре от 80°С до 2500°С и предпочтительно от 130°С до 200°С. -. 80 . 2.500 . 130 . 200 . При проведении вышеуказанной реакции реагенты предпочтительно взаимодействуют друг с другом в пропорциях, рассчитанных так, чтобы обеспечить общее молекулярное соотношение фосген/амин 2,2 или выше. Это означает, что если в первичной реакции используется молярное соотношение менее 1, то на стадии вторичной реакции добавляется достаточное количество фосгена, чтобы довести конечное молярное соотношение фосгенель/амин до вышеуказанного значения. Могут быть использованы большие или меньшие общие мольные отношения фосгена к амину, но когда используются меньшие 100 отношения, по крайней мере, теоретические требования должны быть в значительной степени удовлетворены. , 90 ' / 2.2 . 1 , 95 / . -/ 100 , . Реакция между флиосгеном и суспензией или раствором первичного дигидрохлорида диамина в инертном галогенированном органическом растворителе, имеющем температуру кипения не менее 2750°С. осуществляют в одну стадию, ее можно проводить при температуре от 80°С до 2,50°С, более конкретно 110°С от 120°С до 250°С и предпочтительно от 150°С до 200°С. Реагенты используют в молярное соотношение фосген/дигидрохлорид диамина составляет около 2,2. Могут быть использованы большие или меньшие мольные соотношения 115, но при использовании меньших соотношений теоретические требования должны, по крайней мере, в значительной степени соблюдаться. 2750 . , 80 . 2.50 ., 110 120 . 250 . 150 . 200 . / 2.2. 115 . Высококипящие инертные галогенированные органические растворители, которые кипят при температуре по меньшей мере 275°С, предпочтительно от 275°С до 400°С. при атмосферном давлении предпочтительно представляют собой хлорированные полиядерные углеводороды, такие как хлорированные дифенилы, содержащие от 125 до 62% хлора, хлорированные терфенилы, хлорированная смесь, содержащая дифенил или терфенилы и высококипящие вещества, 1,2'-дихлорнафталин, 1,3-дихлорнафталин, 1,4-дихлор737,487 . 275 . 275 . 400 '. 125 21% 62% , , , 1.2'-, 1.3-, 1.4 - dichloro737,487. 737,487 нафталин и 3-метил-4,41-дихлордифенил. Также можно использовать простые эфиры, такие как 4-4'-дихлордифениловый эфир. 737,487 , 3--4.41-. 4-4'- . Следующие примеры иллюстрируют способ реализации изобретения. Все детали весовые. . . ПРИМЕР И. . Мета-толилендиамин подвергали взаимодействию с фосгеном в присутствии орто-дихлорбензола с образованием суспензии промежуточного продукта реакции, которую обрабатывали дополнительными количествами фосгена для превращения его в сырой раствор мета-толилендиизоэяната. Этот раствор обрабатывали природным газом для удаления хлористого водорода и непрореагировавшего фосгена, а затем подвергали вакуумной перегонке для удаления указанного выше растворителя и значительных количеств указанного выше диизоцианата, оставляя черный стеклообразный остаток, который был твердым при комнатной температуре. - - - -. solu16 -, . части вышеуказанного остатка нагревали до 1,50°С при перемешивании для перевода его в расплавленное состояние, после чего ему давали остыть до комнатной температуры. 1.50 . , . Охлажденный продукт затем повторно нагревали до температуры около 152°С и при давлении около 20 мм. ртути с целью осуществить перегонку и восстановление захваченного диизоцианата. 152 . 20 . -. Однако остаток лишь набухал и вспенивался с выделением большого количества фосгена, но дистиллят не был выделен. , . 36 100 части того же черного стекловидного остатка и 50 частей хлорированной смеси изомерных терфенилов, содержащей 42% хлора, смешивали и нагревали до полного расплавления смеси, после чего расплавленный продукт охлаждали при перемешивании 40°С до комнатной температуры. Затем охлажденный продукт подвергали перегонке при температуре в перегонном кубе около 162°С. 36 100 50 42% , 40 . , , 162, . и давление 5,0-5,5 мм. мера, кюри, при этом перемешивание прекращали в результате затвердевания остатка. 19.5 частей мета-толилендиизоцианата получали в виде дистиллята с выходом, соответствующим 19,5% от теоретического, в расчете на массу исходного остатка. b0 ПРИМЕР . 5.0-5.5 . , , 45 . 19.5 - - 19.5% , . b0 . 300 части остатка, использованного в примере , и 100 частей смеси изомерных терфенилов, содержащей 43% хлора, расплавили вместе и подвергли перегонке, используя температуру в перегонном кубе около 205°С и давление около 14 мм. ртути. В результате было получено 169 частей дистиллята, содержащего около 62,6 частей 60 мета-толилендиизоцианата, что соответствует выходу около 33,4% от теоретического, исходя из исходной массы остатка до добавления пластификатора. 300 100 43% , ' 205 . 14 . . 169 62.6 60 - - 33.4% , . Два приведенных выше примера ясно 65 иллюстрируют, что использование высококипящего инертного холгенированного органического растворителя приводит к существенному улучшению извлечения мета-толилендиизоцианата по сравнению с тем, которое можно получить с помощью растворителя с низкой температурой кипения 70°С. 65 - - 70 . Чтобы дополнительно проиллюстрировать подходящие рабочие условия настоящего изобретения, ссылка сделана на следующую таблицу. 75 , . 75 Рабочее давление остатка Максимальный выход пластификатора, % от кол-во частей, мм. рт.ст. горшок для перегонного куба Тип Детали мета-толилен темп. С. диизоцианат в пересчете на остаток Хлоризомерный терфенил 1 250 4 150 смесь 10 9,2, содержащая 42% хлора 2 250 4 170,, 10 23,6 3 250 4 160,, 10 23,6 4 250 4 173,, 20 23,4 м250 160, , 5 20,6 6 250 4 160,, 10 32,8 7,500 2 160,, 10 13,2 8,500 2 160,, 10 13,3 Остатки в приведенных выше опытах получали по методике, описанной в примере , но в случае опытов 1-6 включающий орто-дихлорбензол удаляли в количестве около 45% по массе сырого раствора метатолилендиизоцианата. 100 Приведенные выше результаты показывают, что в случае метатолилендиизоцианата 1101 - 1737487 температура около 160°С, содержание растворителя около 4% по весу и давление около 4 мм. ртути дают наилучшие выходы, исходя из остатка, загруженного в перегонный куб. % . . . - . . - 1 250 4 150 - 10 9.2 42% 2 250 4 170,, 10 23.6 3 250 4 160,, 10 23.6 4 250 4 173,, 20 23.4 m250 4 160,, 5 20.6 6 250 4 160,, 10 32.8 7.500 2 160,, 10 13.2 8.500 2 160,, 10 13.3 , 1-6 - 45% -. 100 _1101;, - 737,487 - , 160 ., 4% 4 . . ПРИМЕР . . 210 частей фосгена растворяли в 1002 частях хлордифенила, содержащего 42% , и к этому продукту при перемешивании добавляли раствор 195 частей мета-толилендиамина в 780 частях того же хлорированного растворителя. Вышеупомянутое добавление осуществляли в течение примерно 22 минут, и полученная реакция проходила при температуре от 10°С до 58°С с образованием суспензии, содержащей гидрохлорид хлоркарбонилтолуидина. После завершения вышеуказанной реакции суспензию нагревали до температуру от 1050°С до 198°С и обрабатывали газообразным фосгеном до тех пор, пока в общей сложности не было введено около 3,2 моля этого реагента и суспензия не превратилась в сырой раствор метатолилендиизоцианата. 210 1002 42% , 195 - 780 . 22 10 . 58 . , 1050 . 198 0. 3.2 - -. Полученный таким образом сырой раствор мета-толилендиизоцианата обрабатывали в течение 1 часа при температуре от 110°С. - 1 110 . до 198°С сухим природным газом для удаления хлористого водорода и непрореагировавшего фосгена. Дегазированный продукт затем перегоняли при температуре от около 104°С до около 131°С и давлении около 4,5 мм. ртути для отделения мета-толилендиизоцианата от вышеуказанного хлорированного растворителя. Метатолилендиизоцианат восстанавливали с выходом, соответствующим 82,2% от теоретического мета-толилендиамина. 198 . . 104 . 131 . 4.5 . - - . - 82.2% , - . Номер запуска. . Метод, используемый в ПРИМЕРЕ . . частей мета-толилендиамина растворяли в 1767 частях хлорированного дифенила (42% хлора) и обрабатывали сухим хлористым водородом с получением 45 суспензий дигидрохлорида мета-толилендиамина. Эту суспензию нагревали до температуры от 122°С до 212°С и обрабатывали фосгеном в течение 58 минут до тех пор, пока не было введено в общей сложности 3,12 моль этого реагента Холла 50. - 1767 (42% ) - 45 - . 122 0. 212' . 58 3.12 50 . Полученный таким образом сырой раствор метатолилендиизоцианата обрабатывали сухим природным газом в течение примерно 45 минут для удаления хлористого водорода и непрореагировавшего 55 фосгена, причем эту операцию проводили при температуре от 115°С до 1900°С. Затем дегазированный продукт фракционировали. перегоняют при температуре от 1090°С до 135°С и давлении около 5 мм. Таким образом, 60% ртути и практически чистый метатолилендиизоцианат были извлечены в виде дистиллята с выходом, соответствующим 81,4% от теоретического. - 45 55 , 115 . 1900 . 1090 . 135 0. 5 . 60 - 81.4% . Примеры и наглядно демонстрируют 65 тот факт, что использование инертного галогенированного органического растворителя, имеющего температуру кипения по меньшей мере 275°С. 65 275 . в соответствии с изобретением приводит к существенному увеличению выхода относительно чистых диизоцианатов по сравнению с выходом, который можно получить с помощью низкокипящего растворителя. 70 . Представленные ниже экспериментальные данные показывают, что использование инертного 75 галогенированного оргаменового растворителя напрямую влияет на степень конверсии, а также что повышенный выход конечного продукта не является следствием только стадии восстановления изоцианата. Эти данные представляют собой выходы метатолилендиизоцианата, которые были получены и определены перед стадией дистилляции. 75 . - - . Растворители Выходы до перегонки, % от теории, в расчете на метатолилендиамин 1-е Двухстадийный метод Орто-дихлорбензол 70 Охлорированный дифенил 2 Двухстадийный метод - с содержанием 42% на 85 мас. хлора. Вышеуказанные опыты проводились путем взаимодействия фосгена и мета-толилендиамин в присутствии вышеуказанного золя. , % , 1- - 70 - 2 - 42% 85 " - -. выделяется с образованием гидрохлорида хлоркарбонилтолуидина, который затем подвергается реакции с дополнительными количествами фосгена с получением раствора, содержащего метатолилендиизоцианат с указанными выше выходами, причем последняя упомянутая реакция происходит при температуре около 165°С. - - , - 165 0. Вышеприведенные экспериментальные данные ясно демонстрируют, что заметно улучшенные выходы сырых органических диизоцианатов достигаются при использовании инертных галогенированных органических растворителей в соответствии с настоящим изобретением. Это важно, поскольку сырой материал часто можно использовать непосредственно в качестве промежуточного продукта при производстве других продуктов, а также потому, что он способствует увеличению конечного выхода практически чистого диизоцианата. _yields - 105 . 110 737,487 -.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 09:59:00
: GB737487A-">
: :
737488-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB737488A
[]
РПС ф Я, АРТУР КАММ ПОЧИН, британский подданный из , Миддлвич, Чешир, настоящим заявляю об изобретении, на которое я молюсь о выдаче мне патента, а также о методе, с помощью которого оно будет реализовано, быть особенно описано в , , , , , , , , , и следующим заявлением: :- Настоящее изобретение относится к соединению элементов конструкции и, в частности, относится к креплению неметаллического листового материала к металлу или другим опорам, например, при возведении облицовки потолка. , , . В связи с такой облицовкой в настоящее время становится обычной практикой крепление панелей из древесноволокнистой плиты или аналогичного материала к легким металлическим элементам, обычно Т-образного сечения, которые сами подвешены соответствующим образом к конструкции крыши здания или к балкам. верхнего этажа. , - , -, . В случае здания, имеющего скатную крышу, вышеупомянутые металлические опорные элементы могут быть расположены горизонтально на уровне карниза и обычно на расстоянии около 2 футов от центра, при этом облицовочные панели стандартного размера постепенно крепятся к нижней стороне таких элементов так, чтобы примыкать к одной из них. еще один край в край. , 2 , --. Целью настоящего изобретения является создание усовершенствованного устройства для крепления панелей, которое можно очень быстро применять для обеспечения надежного захвата панелей, в то же время полностью скрывая его от глаз при сборке потолочной обшивки. - , . Согласно этому изобретению улучшенное устройство характеризуется двумя постоянно соединенными ветвями проволоки или другого материала, которые скручены с образованием коаксиальных вставочных спиралей, причем свободные концы указанных ветвей заострены или заточены для облегчения их одновременного входа в древесноволокнистую плиту или что-то подобное. панель при прижатии устройства к последней и повороте вокруг общей оси ее винтовых ветвей. , - . 737,488 При креплении волокнистой панели к металлической опоре с помощью такого устройства последняя 45 входит в зацепление с внутренней стороной панели, прилегающей к фланцу или Т-образной головке на такой опоре, так что на ввинчиваемом в панель устройстве , одно из его винтовых плеч пройдет через край упомянутого фланца или Т-образной головки 50 и, таким образом, приведет панель в тесный контакт с последней. 737,488 , 45 - , , , - 50 . На прилагаемых чертежах: Фиг. 1 представляет собой вид снизу одного из вариантов усовершенствованного устройства для крепления панели; 55 и рис. 2 и 3 представляют собой вид сбоку, если смотреть в направлении стрелок и соответственно на фиг. 1; на фиг. 4 - вид сбоку в разрезе устройства 60 до зацепления его заостренных концов с панелью облицовки; Фиг.5 представляет собой вид, соответствующий фиг.4, но показывающий положение устройства при работе с целью крепления упомянутой панели к металлической опоре. :. 1 - ; 55 . 2 3 , , . 1; . 4 60 ; . 5 . 4, 65 . В проиллюстрированном примере крепежное устройство предназначено для крепления панелей из древесноволокнистого картона, гипсокартона или асбеста толщиной (скажем): дюйма к легкому сплаву. Элементы -секции подвешиваются в перевернутом состоянии для поддержки обшивки потолка, причем такое устройство формируется. из одного отрезка прочной стальной проволоки или другого материала, который сначала согнут в -образную форму, а затем его 75 ветвей скручены в вставочные коаксиальные спирали примерно по одному витку каждая. , , -, (): , - 75 . Свободный конец каждого колена , заточенный, как у Е, лежит непосредственно под местом соединения винтовой части с дугообразной центральной частью проволоки и направлен противоположно свободному концу другого колена. , , . Часть образует удобную ручку, с помощью которой (с помощью или без помощи воротка) устройство А можно повернуть на 85°, войдя в зацепление с внутренней поверхностью ПАТЕНТНОЙ СПЕЦИФИКАЦИИ. ( -) 85 Дата подачи полной спецификации: декабрь. : . 2,
1953. 1953. Дата подачи заявления: январь. 8, 1953. № 564/53. : . 8, 1953. . 564/53. . Полная спецификация. Опубликовано: сентябрь. 28, 1955. . : . 28, 1955. Индекс при зачислении: - Класс 44, Эли; и 89(2), (1B:2), L3(:). :- 44, ; 89(2), (1B: 2), L3(: ). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. . Улучшения в скреплении структурных элементов или связанные с ними. . облицовочную панель Б до тех пор, пока ее противоположно направленные концы Е не вгрызутся в материал последней. - . Обычно устройство А прикрепляется к панели В в таком положении, что одна из его точек Е входит в материал непосредственно под одним краем Т-образной головки на металлическом опорном элементе С (см. рис. 4). - ( . 4). Таким образом, когда устро
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB737485A
[]
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Улучшения в способе изготовления пористого каучука или в отношении него Мы, , ., корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, по адресу: 420, , , . , Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся о выдаче нам патента, и метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, будут подробно описаны в следующем заявлении: Настоящее изобретение относится к способу изготовления пористой резины с закрытыми порами. , , ., , , 420, , , , , , , , : . В известном одностадийном процессе химического выдувания форма в форме прямоугольной неглубокой кастрюли полностью заполняется резиной, подлежащей расширению. . Края формы имеют вогнутую форму, позволяющую расширяющейся резине легко и без повреждений выскочить из формы в момент открытия пресса сразу после окончания отверждения. Получаемый в результате пористый каучук наилучшего качества состоит примерно из одной части каучука и одной части газообразного азота, который выделяется из пенообразователя, смешанного с каучуком, а сам каучук полностью вулканизируется до эластичного состояния, насколько это практически возможно. Затем проводится непродолжительная обработка либо в прессе с горячей плитой без формы, либо в горячей печи для закалки расширенного листа, но ее вряд ли можно назвать вторичной вулканизацией. . . , . Экспериментально можно показать, что клеточное давление, развивающееся во время отверждения, возрастает к концу до 500 фунтов на квадратный дюйм. При таком сжатии ячеистая резина вулканизируется, а после этого при открытии плиточного пресса застывшая резина подвергается расширению до большего объема. Нагрев резины обеспечивает определенное расширение. 500 . . . Однако небольшое переотверждение будет препятствовать расширению. и именно эта чувствительность к правильному времени и температуре вызывает значительные трудности в производстве листов одинакового размера. , . . При измерении давления в ячейке во время отверждения листа обнаружено, что первые две минуты расходуются на доведение резины до температуры вулканизации. С этого момента удар происходит по равномерной кривой вверх, выравниваясь к концу цикла отверждения. . . Настоящее изобретение относится к способу производства изделия из вулканизированной пористой вспененной резины с закрытыми порами, который включает помещение в форму, расширяемую только в одном измерении, смеси каучука, вещества, которое при воздействии тепла выделяет газ. и вулканизирующий агент, подвергающий смесь воздействию температуры, достаточной для образования указанного газа и отверждения указанного каучука, осуществляя частичное отверждение указанного каучука, после чего позволяя образующемуся газу расширять форму до ограниченной степени в указанном одном измерении и по существу расширяют указанную частично вулканизированную резину, а затем полностью отверждают указанную экспандированную резину. , , , , . , , , , . В области пористой резины вещества, выделяющие газ при нагревании, известны как пенообразователи, и в качестве примера их можно привести смеси нитритов и солей аммония, например нитрита натрия и ацетата аммония, которые при нагревании выделяют азот. Любая подходящая пропорция вспенивающего агента может быть введена в каучук в зависимости от желаемой степени расширения. .., , . . Этот процесс имеет явные преимущества по сравнению с известным одностадийным процессом. Фактически это двухэтапный процесс, выполняемый за одну операцию отверждения. Каучук не переносится из первой формы в форму большего размера. . , - . . Вместо этого мы выполняем эту операцию с помощью расширяющейся формы. Форма сконструирована таким образом, чтобы расширяться только в одном измерении. это по высоте. Форма сконструирована так, что при ее расширении не происходит протечек или просветов резины. , . . . . В предшествующих способах, где давление в ячейках очень высокое, заусенец невозможно устранить, он приводит к полной потере резины и влияет на качество кромок ячеистого листа. , . В способе согласно изобретению каучук расширяется, когда образование ячеек идет полным ходом, однако давление выдувания лишь примерно вдвое ниже. Когда в этот момент резина расширяется, внутреннее давление ячеек вместо дальнейшего повышения падает до умеренной степени, и тем самым предотвращается вспышка. Давление напора не обязательно должно быть таким высоким, или, в качестве альтернативы, можно продувать большие площади тем же давлением напора. ' , . , . , , . Когда клетки формируются впервые, они имеют сферическую или шаровидную форму. Путем одномерного расширения в форме им придается эллипсоидная форма, длинные участки направлены по толщине листа, и эта характеристика будет постоянной для полностью расширенного листа. . , , . Изобретение также адаптировано для настоящей двухэтапной операции, когда желательно расширение до низкой плотности или образование легкой твердой плиты. Таким образом, описанный здесь процесс можно использовать в качестве первой стадии двухэтапной операции по производству частично растянутого и частично вулканизированного листа с эллипсоидными ячейками. После этого этот частично расширенный и вулканизированный лист можно поместить в другую форму для полного расширения до окончательной формы и для полной вулканизации. - . , - . . Далее изобретение будет описано со ссылкой на следующее описание и прилагаемые чертежи, на которых: фиг. 1 представляет собой поперечное сечение расширяющейся формы с использованием нашего нового способа; фиг. 2 представляет собой поперечное сечение формы, показанной на фиг. 1 в развернутом состоянии; Рис. 3 и 4 представляют собой кривые, показывающие работу изобретения. : . 1 - , . 2 - . 1 ; . 3 4 . Как показано на фиг. 1, форма содержит по существу прямоугольный контейнер 10, который установлен между плитами пресса 11 и 12, при этом внутренняя стенка формы снабжена, где это необходимо, канавками 13, 13 для нанесения термостойкой смазки. . 1, 10 11 12, , , 13, 13 . Форма также снабжена перевернутой чашей 15, имеющей наклонные стороны 16 и выступ 17, который плотно прилегает к стенке формы. 15 16 17 . В предыдущих процессах форма не была расширяемой. Таким образом, когда произошел химический удар, внутреннее давление ячейки выросло примерно до 500 фунтов на квадратный дюйм, создав ячеистую структуру, но поместив резиновый лист под это внутреннее сдерживаемое давление, то есть давление сдерживалось гидравлическим цилиндром, удерживающим плиты. вместе. . , , 500 , - , . В настоящем изобретении, когда происходит удар, поддон 15 прижимается вверх к плите 11, что позволяет произойти некоторому расширению и фактически снизить внутреннее давление до уровня менее 50 фунтов на квадратный дюйм. , , 15 11 50 . После этого происходит процесс отверждения. . Когда плиты теперь открыты, горячая резина, которая больше не имеет прежнего внутреннего давления в 500 фунтов на квадратный дюйм, а находится при пониженном внутреннем давлении менее 50 фунтов на квадратный дюйм, не вспыхивает и не пружинит в деформированной форме. состояние. , 500 50 . Таким образом, когда происходит удар, резина в форме может расшириться на расстояние, на которое может подняться поддон 15. Расширение в других направлениях ограничено неподвижными стенками формы. , 15 . . Теоретически оптимальное состояние можно было бы получить путем трехмерного расширения, но на практике это привело бы к физически слишком сложной форме. Следовательно, расширение в одном направлении во время удара допускается. , - , . , . Это однонаправленное расширение приводит к эллиптическим ячейкам, а не к настоящим сферическим ячейкам, но дополнительная упругость, придаваемая резине в одном направлении из-за эллиптической природы ячеек, делает эту резиновую конструкцию особенно ценной для использования в тех случаях, когда упругость требуется в первую очередь в одном направлении. ,, например, там, где расширенный каучук с закрытыми порами должен использоваться при изготовлении подошв для обуви. - , ,, , . Очевидно, что и форма, и противень должны быть изготовлены из одного и того же материала, чтобы коэффициент расширения был одинаковым и всегда обеспечивалось плотное прилегание, чтобы предотвратить любую вспышку, которая могла бы возникнуть в противном случае. - . Внутренние края поддона или крышки закруглены, чтобы предотвратить повреждение резинового листа, и, как указано выше, внутренние стороны поддона или крышки имеют наклон, чтобы можно было легко вынуть резину. , , . На фиг. 3 мы показали кривую, иллюстрирующую работу изобретения. Сплошная линия А кривой показывает обычную кривую давления в предшествующих процессах. . 3, . . Химический удар впервые становится заметен через две минуты и быстро возрастает до 250 фунтов на квадратный дюйм через шесть минут. В это время согласно изобретению создается давление, достаточное для подъема внутреннего поддона 15, тем самым снижая давление, как показано на кривой , до уровня ниже 50 фунтов на квадратный дюйм и поддерживая это более низкое внутреннее давление на протяжении оставшейся части цикла. В течение первых пяти-шести минут отверждения плиты пресса надежно удерживаются вместе с помощью поршня, как и при обычном процессе. Однако в заданный момент давление поршня быстро сбрасывается, чтобы обеспечить заданное расширение. Сами плиты пресса останавливаются, когда достигается необходимый зазор. 250 . , 15, 50 . . , . . На рис. 4 мы показали кривую, показывающую температуру плиты на протяжении всего цикла. . 4, . Мы обнаружили, что оптимальная температура отверждения резины составляет 295°. Для достижения этого среднего состояния резины необходима температура плиты 305°. 295". , 305 . . Введение резиновой массы сначала снижает температуру плиты примерно до 280 , а затем требуется примерно три минуты, чтобы вернуться к исходной температуре 305 . Когда температура приближается к этой температуре 305 , цикл начинается, как показано на кривой на рис. 3, и продолжается на протяжении всего времени. 280 . 305 . . 305 . , . 3 . Таким образом, с помощью нашего изобретения мы предлагаем новый способ получения ячеистой структуры с закрытыми порами и однородных листов с чистыми краями, которые никоим образом не повреждаются в процессе производства, причем указанные листы имеют внутренние эллиптические ячейки. , , . Процесс, описанный для одностадийного отверждения, также применим к двухстадийному процессу. - . Это очень полезно из-за более высокого давления в ячейке, которое создается для достижения большего расширения при более низкой плотности, достигаемой с помощью двухстадийного процесса. - . Мы утверждаем следующее: - 1. Способ производства вулканизированного изделия из пористой вспененной резины с закрытыми порами, включающий помещение в форму, расширяемую только в одном измерении, смеси каучука, вещества, которое при нагреве выделяет газ, и вулканизирующего агента, подвергая смешивают до температуры, достаточной для образования указанного газа и отверждения указанной резины, осуществляя частичное отверждение указанной резины, после чего позволяя образующемуся газу расширять форму до ограниченной степени в указанном одном измерении и существенно расширять указанную частично вулканизированную резину, а затем полное отверждение указанной расширенной резины. : - 1. , , , , , , , , , . 2.
Способ по п.1, в котором вспененный каучук полностью отверждается, находясь в указанной форме. 1, . 3.
Способ по п.1, в котором вспененный каучук подвергают в отдельной форме температуре, достаточной для его полного отверждения и, при желании, для дальнейшего расширения. 1, , , . . 4.
Способ производства вулканизированного изделия из пенорезины с закрытыми порами, по существу такой, как описано выше. . 5.
Изделия из вулканизированного вспененного каучука с закрытыми порами, изготовленные способом по любому из пп.1-4. 1 4. 6.
Вулканизированный лист вспененной резины с закрытыми порами по п.5, причем указанный лист имеет множество несообщающихся эллипсоидальных ячеек, каждая из которых имеет главную ось, проходящую по существу поперечно листу. 5, . 7.
Лист резины по п.6, в котором основные поверхности и краевые поверхности листа являются гладкими и ровными. 6, . 8.
Форма при использовании в соответствии со способом по любому из пп.1-4, причем указанная форма имеет фиксированные нижнюю и боковые стенки и верхнюю стенку, вертикально скользящую между указанными боковыми стенками. 1 4, . 9.
Форма по п.8, в которой верхняя стенка имеет проходящие вниз боковые панели, наклоненные к указанным боковым стенкам, и выступ, входящий в зацепление с указанными боковыми стенками. 8, . **ВНИМАНИЕ** конец поля может перекрывать начало **. **** **.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 09:58:57
: GB737485A-">
: :
737486-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB737486A
[]
если > _ t_.#: { ,, > _ t_.#: { ,, -- ^соэ4>.л. -- ^ soe4>.. ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 737A486 ( Дата подачи полной спецификации: декабрь. 29, 1953. 737A486 ( : . 29, 1953. Дата подачи заявления: декабрь. 29, 1952. № 32882/52 (Дополнительный патент к № 667266 от 02.02.2019 г.) : . 29, 1952. . 32882/52 ( . 667,266, . 2,
1948). 1948). Полная спецификация опубликована: сентябрь. 28, 1955. : . 28, 1955. Индекс при приемке: -Класс 108(3), М(1А:2А). :- 108(3), (1A: 2A). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Усовершенствования в амортизирующих устройствах Я, ЖАН МЕРЖЬЕ, 1185, Парк Авеню, Нью-Йорк, Соединенные Штаты Америки, гражданин Соединенных Штатов Америки, настоящим заявляю об изобретении, на которое я молюсь, чтобы патент был выдан меня, и метод, с помощью которого это должно быть выполнено, должен быть подробно описан в следующем утверждении: , , 1185, , , , , , , , :- Настоящее изобретение относится к усовершенствованию или модификации амортизирующего устройства, описанного и заявленного в описании исходного патента № 667,266. . 667,266. Амортизирующее устройство, описанное и заявленное в указанном описании, образовано цилиндром давления жидкости и жидкости, в котором перемещается поршень, имеющий по меньшей мере один шток, образованный двумя камерами, первая из которых содержит жидкую жидкость под практически постоянным давлением, а вторая который сообщается с указанной первой камерой и с пространствами цилиндров по обе стороны поршня, чтобы обеспечить канал, позволяющий жидкости течь из стороны в сторону поршня во время его движения, клапанный узел, содержащий клапанный элемент и элемент управления для него и оба способны к относительному движению и расположены внутри указанной второй камеры так, чтобы подвергаться переменному давлению жидкости в обоих упомянутых пространствах цилиндра, чтобы нормально закрыть указанный проход указанным клапанным элементом, при этом указанный элемент управления, кроме того, с одной стороны подвергается воздействию по существу постоянного давление жидкости в указанной первой камере таким образом, что указанному клапанному элементу разрешено открывать указанный канал под действием любого из указанных переменных давлений жидкости только тогда, когда указанный элемент управления смещается под действием того же давления жидкости либо против указанной, по существу, постоянной жидкости давлением или через его посредничество. , , , , . Согласно настоящему изобретению, цилиндр давления амортизирующего устройства, описанного в исходном описании патента, , № 667,266 вместо жидкой жидкости он содержит газообразную жидкость, такую как воздух, так что клапанный узел, расположенный внутри второй из указанных двух камер, подвергается переменному давлению газообразной жидкости в обеих упомянутых [Цена 3s. од.] цилиндровых пространств, причем первая из указанных двух камер вместо того, чтобы содержать жидкость при по существу постоянном давлении, содержит газообразную жидкость при по существу постоянном давлении, так что указанный управляющий элемент для клапанного элемента клапанного узла будет подвергаться с одной стороны воздействию это по существу постоянное давление газообразной жидкости таким образом, что указанному клапанному элементу разрешено открывать указанный проход во второй камере под действием любого из переменных давлений газообразной жидкости в обоих пространствах цилиндра только тогда, когда указанный элемент управления смещается одинаковое давление газообразной текучей среды либо против указанного по существу постоянного давления газообразной текучей среды, либо через него. . 667,266 , , , [ 3s. .] , . В одном варианте осуществления изобретения различные части амортизаторов с газообразным флюидным приводом сконструированы и расположены по существу таким же образом, как части амортизаторного устройства с жидкостным приводом, описанного в патентном описании № 667,266 и проиллюстрированного на его чертеже. . , . 667,266, . Следует понимать, что настоящее изобретение ограничено использованием амортизирующего устройства, работающего под давлением газообразной жидкости, в отличие от давления жидкости, заявленного в описании исходного патента № 667,266. . 667,266. На прилагаемых чертежах, которые идентичны чертежам, поданным в связи с патентом № 667,266, фиг. 1 представляет собой осевой разрез амортизирующего устройства, а фиг. 2, 3 и 4 представляют собой подробные виды, показывающие узел клапана в трех разных положениях. . , . 667,266, 1 , 2, 3 4 . Судя по чертежам, амортизирующее устройство содержит цилиндр 1, через который проходит стержень, состоящий из двух частей разного диаметра 9 и 11. При движении этого стержня вверх газовая жидкость, заполняющая цилиндр 1, сжимается, причем уменьшение объема газообразной жидкости определяется при каждом унитарном перемещении стержня разностью этих сечений частей 9 и 11. Легко понять, что стержень может иметь любой диаметр, требуемый механическими условиями, не вызывая при этом слишком сильного сжатия газообразной жидкости за счет унитарного смещения и не вызывая необходимости большого объема газообразного газа. жидкость и, следовательно, большая часть цилиндра. , 1 9 11. , 1 , 9 11. -.:2b5 737,486 , . Кроме того, такое расположение дает то преимущество, что шток 9, 11 направляется между двумя неподвижными подшипниками 16, расположенными на обоих концах цилиндра 1, чтобы обеспечить хорошее центрирование штока. , 9, 11 16 1 . На рисунке 1 показана сальниковая коробка, состоящая из скребкового кольца 12 и набивки 13. Эти два элемента сальника прижимаются друг к другу упругими средствами, состоящими из чашеобразной шайбы 14, пружины 15 и уплотнительного кольца 17, удерживаемых на внутренней периферии цилиндра 1. Сальник свободно установлен в цилиндре и прижимается к фланцу неподвижного подшипника 16 равнодействующей сил, обусловленных давлением газообразной жидкости и действием пружины 15. Таким образом, сальник центрируется двумя подшипниками 16, так что кромки 12а кольца 12 следуют за штоком поршня и не могут вернуться назад. Каждый подшипник 16 имеет фаску, как показано на рисунке 18, чтобы площадь его поверхности, на которую давит чистящее кольцо 12 под совместным действием давления газообразной жидкости и пружины 15, была меньше поверхности, на которую действует результирующая этих сил. Таким образом, кольцо 12 сильно прижимается к неподвижному подшипнику 16, а пластиковая набивка 13 сильно прижимается к кромке 12а суммой указанных сил, то есть давлением газообразной жидкости и действием пружины 15. тем самым предотвращая попадание газообразной жидкости на кромку 12а. 1 12 13. - 14, 15 17 1. 16 15. , 16, 12a 12 . 16 18 12, - 15, . , 12 16 13 12a -, 15, 12a. Штоки 9 и 11 разделены поршневой головкой или перегородкой 10, разделяющей цилиндр 1 на два пространства переменного объема. Стержень 11 снабжен внутренним отверстием или камерой 24, а стержень 9 имеет внутреннее отверстие или камеру 25. Камера 24 сообщается с камерой 25 посредством ограниченного канала 26 (фиг. 2), в котором с возможностью скольжения установлен удлинитель 27 управляющего элемента клапанного узла. Между внутренней стенкой канала 26 и удлинителем 27 предусмотрен небольшой зазор, обеспечивающий впуск и выпуск газообразной среды таким образом, что давление в камере 24 всегда будет адаптировано к переменным статическим нагрузкам, которые может изменять различные относительные положения головки поршня 10. 9 11 10 1 . 11 24, 9 25. 24 25 26 ( 2) - - 27 . 26 - 27 24- - 10. Камера 25 сообщается с пространством цилиндра 1, расположенным над поршнем, портами 28 и с пространством под поршнем 10 портами 29. Подвижный элемент управления клапанного узла, который несет поршневидное удлинение 27, состоит из дифференциального двойного поршня 31 и 32, соединенного стержнем 30, который служит направляющей для гильзообразного скользящего элемента 34 клапана, снабженного отверстиями 33. Относительное перемещение втулки 34 относительно штока 30 ограничивается двумя поршнями 31 и 32 подвижного элемента управления. Выступающий внутрь фланец 36 камеры 25 взаимодействует с втулкой 34, заставляя газообразную среду, текущую между отверстиями 28 и 70 29, проходить через отверстия 33 втулки 34. Смещения двойных поршней 31 и 32 вверх ограничиваются стопорным элементом 35. 25 1 28 10 29. - 27 31 32 30 - 34 33. 34 30 31 32 . 36 25 34 28 70 29 33 34. 31 32 35. Если предположить, что поршень 10 движется вниз 75 из положения фиг.1, то видно, что при этом перемещении давление смазочной жидкости, заполняющей цилиндр 1 над поршнем 10, уменьшается, и что клапанный блок 27, 30, 31, 32 и 34 выталкивается вверх в положение, представленное на рисунке 4, сжатой газообразной жидкостью, поступающей в камеру 25 через порт 29. Газообразная жидкость затем свободно циркулирует через отверстия 29 и 28 в направлении стрелки. 85 Во время обратного хода поршня 10 в направлении его положения, соответствующего статической нагрузке или среднему давлению пружинной подвески, газообразная жидкость стремится пройти от отверстий 28 к отверстиям 29, тем самым 90 толкая вниз клапанный элемент 34, так что закрыть проход через камеру 25, которая остается закрытой до тех пор, пока управляющий элемент 27, 30, 31, 32 не перемещается. Следовательно, во время возврата в указанное положение статической нагрузки 95 поток газообразной жидкости контролируется по существу постоянным давлением в камере 24. 10 75 1, 1 10 , 27, 30, 31, 32 34 4 25 29. 29 28 . 85 10 , 28 29, 90 34 25 27, 30, 31, 32 . , 95 , 24. Это давление по существу не зависит от быстрых изменений давления, создаваемого между двумя сторонами поршня 10. Таким образом, управляющий элемент 100 27-30-31-32 будет перемещаться только тогда, когда результирующее давление на гильзоподобном клапанном элементе 34 с обеих сторон поршня 10 уравновешивает или преодолевает по существу постоянное давление в камерах 24 и 105, оказываемое на поршневом удлинении 27 элемента управления. Аналогичным образом, когда поршень 10 движется вверх, давление над поршнем 10 увеличивается и смещает узел клапана 110 вниз в положение, представленное на рисунке 3, так что газообразная жидкость может свободно течь в направлении стрелки между отверстиями 28 и через них. и 29. Во время обратного хода поршня 10 к своему среднему положению, представленному на фиг. 115, фиг. 2, газообразная жидкость толкает элемент 34 скользящего клапана вверх, чтобы закрыть этот клапан до тех пор, пока поршневидное удлинение 27 остается в положении, показанном на фиг. 3, положение которого, как и в предыдущем случае, зависит от 120 практически постоянного давления газообразной жидкости в камере 24. 10. , 100 27-30-31-32 - 34 10 24 105 - 27 . , 10 , 10 - 110 3, 28 29. 10 115 2,-- 34 - 27 3, , , 120 24. Относительные сечения а и б удлинителя 27 и втулки 34 клапанного узла рассчитаны таким образом, чтобы при обратном ходе 125 поршня 10 в положение статической нагрузки реакция оставалась постоянной и равной статической нагрузке на амортизатор. поглотитель. Если обозначает активную верхнюю часть поршня 10, а — полезную несущую нагрузку часть штока 130 737,486 3 9-11 и если предположить, что в состоянии покоя давление на обоих участках одинаково и равно Р0: ПО. уравновешивает статическую нагрузку . 27 34 , 125 10 , . 10, - 130 737,486 3 9-11, : . . Предполагается, что при возвращении поршня 10 в положение статического равновесия после возмущения реакция остается постоянной и равной , то есть, если обозначает давление, оказываемое на участок , и , давление, оказываемое на нижнюю активную часть поршня 10, имеющего сечение, равное -, будет получено соотношение: , 10 , , , , , , , 10 -, : , = + P2(-) или , = + P2(-). , = + P2(-) , = + P2(-). Следовательно, клапанный узел 27, 31, 32, 34, регулирующий поток газообразной жидкости из стороны в сторону поршня 10, должен действовать сечениями, пропорциональными сечениям , - и , а это означает, что: , 27, 31, 32, 34 10 , - , : - - Следует понимать, что управление потоком газообразной текучей среды с помощью описанного выше клапанного узла может быть применено, не выходя за рамки изобретения, ко всем амортизирующим средствам, состоящим по существу из цилиндра давления газообразной текучей среды и поршень выполнен с возможностью занимать больший или меньший объем внутри цилиндра в зависимости от его относительного движения, при этом указанный поршень либо содержит стержень, либо разделяет два стержня различного диаметра. - - , .
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 09:58:58
: GB737486A-">
: :
737487-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB737487A
[]
' 1 ' 1 ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 737,487 Дата подачи заявки и подачи Полной спецификации Январь. 737,487 . 1,
1953. 1953. № 37/53. . 37/53. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 2 января 1952 года. 2, 1952. Заявление подано в Соединенных Штатах Америки 1 января. . 2,
1952. 1952. Полная спецификация опубликована в сентябре. 28,1955. . 28,1955. Индекс при приемке:-Класс 2(3), C1F4(A3::D2), C1F4F(1:2), C2B20. :- 2(3), C1F4(A3: : D2), C1F4F(1:2), C2B20. ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ Способ производства органических диизоцианатов Мы, МОНСАТНО КТЕМИЧЕСКАЯ КОМПАНИЯ, корпорация, учрежденная в соответствии с законодательством штата Делавэр, Соединенные Штаты Америки, по адресу: 1700 , 5 . Луис, штат Миссури, Соединенные Штаты Америки, настоящим заявляем, что изобретение, на которое мы молимся, чтобы нам был выдан патент, а также метод, с помощью которого оно должно быть реализовано, должны быть подробно описаны в следующих документах: заявление:- - , , , , 1700 , 5St. , , , , , , :- Данное изобретение относится к усовершенствованию способа получения органических диизоцианатов. -. До сих пор алкилциклоалкил, алкарил, аралкил и гидроарилдиизоцианаты получали путем взаимодействия фосгена с соответствующими первичными аминами в присутствии относительно низкокипящих инертных органических растворителей, т.е. имеющих температуру кипения ниже примерно 2650°С, с образованием промежуточной реакции. продукт, который затем обрабатывают дополнительными количествами фосгена с образованием соответствующего диизоцианата. Полученный таким образом сырой продукт затем обрабатывают инертным газом, таким как азот, метан или природный газ, для удаления непрореагировавшего фосгена и хлористого водорода, после чего дегазированный продукт перегоняют для отделения растворителя от диизоцианата. , , , - , .. 2650 ., . , , , -. Упомянутые выше низкокипящие растворители имеют температуру кипения, которая не превышает 255°С при атмосферном давлении. 255' . . Типичными примерами являются бензол, хлорбензол, дихлорбензол, толуол, ксилол, нитрогензол, циклогексан, керосин, четыреххлористый углерод, тетрахлорэтилен. трихлорэтилен, тетрахлорэтан, трихлорбензол, декагидронафталин, тетрагидронафталин, амилбензол, парацимол, орто-цимол, метацимен, н-додецилбензол, нафталин, н-гептилциклопентан и ди43 фенил. , , , , , , , , , . , , , , , , -, -, -, -, , - di43 . В качестве модификации вышеуказанного метода вышеуказанные диизоцианаты были получены путем сначала образования соли первичного амина-ит-дигидрохлорида, суспендирования соли в относительно низкокипящем инертном органическом растворителе, а затем обработки суспензии фосгеном для превращения ее в сырой раствор соответствующего диизоцианата. , - - , 50 -. Затем этот раствор обрабатывают способом, указанным в предыдущем абзаце, для его дегазации и отделения растворителя от диизоцианатного продукта. - . Вышеупомянутые способы пользовались существенным коммерческим успехом, но они имеют тот недостаток, что производят избыточное количество полимеров и других нежелательных побочных продуктов, которые существенно снижают выход желаемого диизоцианата. Более того, это снижение выхода диизоцианата дополнительно усиливается за счет полимеризации, которая происходит, когда вышеуказанные растворители отгоняются из раствора сырого изоцианата. , 60 - -., . , - 65 . Кроме того, если температуру перегонки повышают с целью удаления остаточного диизоцианата Т0, образуется твердый остаток, содержащий захваченный диизоцианат, который трудно удалить из реактора. Наконец, вышеупомянутые методы требуют чрезмерно больших количеств фосгена для достижения оптимальных конверсий. , T0 - -, . , 75 . Целью настоящего изобретения является преодоление вышеуказанных недостатков и создание нового способа, который позволяет производить вышеуказанные органические диизоцианаты простым и экономичным способом. 80 . В соответствии с настоящим изобретением предложен способ получения органического диизоцианата, который включает обработку органического первичного диамина фосгеном в присутствии инертного растворителя с образованием соответствующего диизоцианата и перегонку по меньшей мере 90 частей последний от других продуктов реакции в присутствии инертного галогенированного органического растворителя, имеющего температуру кипения не менее 275°С при атмосферном давлении. 95 В одном варианте осуществления изобретение предлагает способ получения органического диизоцианата, который включает получение раствора или суспензии, содержащей моноS гидрохлорид органического первичного амина карбонилхлорида, в инертном галогенированном органическом растворителе, имеющем температуру кипения по меньшей мере 2750°С. . при атмосферном давлении, обработку раствора или суспензии фосгеном для достижения существенной конверсии в соответствующий диизоцианат и фракционную перегонку продукта. - - 90 . 275' . . 95 - - _ - 2750 . , - . По существу настоящее изобретение может быть осуществлено любым из двух способов. В первом из них реакционная смесь, содержащая диизоцианат, может быть получена в соответствии со способом предшествующего уровня техники с использованием инертного низкокипящего органического растворителя, перегонкой смеси для отделения по меньшей мере части низкокипящего растворителя и некоторого количества диизоцианата. -изоцианата, затем включают в неперегнанный остаток органический растворитель, имеющий температуру кипения по меньшей мере 275°С, и продолжают перегонку. Альтернативно, реакция, приводящая к образованию диизоцианата, может быть проведена в присутствии органического растворителя, имеющего температуру кипения по меньшей мере 275°С, который может включать часть или всю реакционную среду. . - , -, 275 . . - 275 . . В первой процедуре сырой раствор органического диизоцианата, полученный способами предшествующего уровня техники, подвергают перегонке для последовательного разделения основной части низкокипящего инертного органического растворителя и диизоцианата, оставляя остаток, содержащий а. относительно небольшое количество диизоцианата. Этот остаток смешивают с галогенированным органическим растворителем, имеющим температуру кипения по меньшей мере 275°С, и полученный продукт нагревают для отгонки диизоцианата. В качестве модификации этой процедуры галогенированный органический растворитель можно добавлять непосредственно в сырую массу. раствор органического диизоцианата и смесь фракционно перегоняют для последовательного разделения низкокипящего растворителя и диизоцианата. , - 86 -, . -. 275 . -.- , -. Органический растворитель, имеющий температуру кипения по меньшей мере 2750°С, предпочтительно используют в количестве, соответствующем от 5,0 до 100% по весу в расчете на содержание диизоцианата в неочищенном растворе этого продукта в органическом растворителе. Более конкретно, его используют в количестве, соответствующем от 5% до 50% по массе и предпочтительно от 10% до 25% по массе. 2750 . 5.% 100% - . 56 , 5% 50% 10% 25% . Во второй методике фосген подвергают взаимодействию с первичным диамином, его дигидрохлоридом или карбаминилхлоридом гидрохлорида первичного моноамина, причем реакцию проводят в присутствии инертного галогенированного высококипящего органического растворителя. Гидрохлорид, используемый в этой реакции, может быть получен реакцией в присутствии вышеуказанного растворителя соответствующего диамина с фосгеном или хлористым водородом. , , . , , . При производстве органических диизоцианатов в соответствии с этим вариантом осуществления настоящего изобретения фосген и первичный диамин могут сначала взаимодействовать вместе в присутствии инертного галогенированного органического растворителя, имеющего температуру кипения по меньшей мере 275°С, с образованием 75°С. промежуточный продукт реакции, содержащий соответствующий моногидрохлорид карбонилхлорида первичного амина. Эту реакцию проводят при температуре от -20°С до 60°С и 80°С, предпочтительно от 30°С до 50°С. - , 275 . 75 . -20 . 60 . 80 30 . 50' . Промежуточный продукт реакции, полученный вышеописанным способом, затем подвергают взаимодействию с фосгеном в присутствии растворителя для превращения его в соответствующий диизоцианат. Эту реакцию проводят при температуре от 80°С до 2500°С и предпочтительно от 130°С до 200°С. -. 80 . 2.500 . 130 . 200 . При проведении вышеуказанной реакции реагенты предпочтительно взаимодействуют друг с другом в пропорциях, рассчитанных так, чтобы обеспечить общее молекулярное соотношение фосген/амин 2,2 или выше. Это означает, что если в первичной реакции используется молярное соотношение менее 1, то на стадии вторичной реакции добавляется достаточное количество фосгена, чтобы довести конечное молярное соотношение фосгенель/амин до вышеуказанного значения. Могут быть использованы большие или меньшие общие мольные отношения фосгена к амину, но когда используются меньшие 100 отношения, по крайней мере, теоретические требования должны быть в значительной степени удовлетворены. , 90 ' / 2.2 . 1 , 95 / . -/ 100 , . Реакция между флиосгеном и суспензией или раствором первичного дигидрохлорида диамина в инертном галогенированном органическом растворителе, имеющем температуру кипения не менее 2750°С. осуществляют в одну стадию, ее можно проводить при температуре от 80°С до 2,50°С, более конкретно 110°С от 120°С до 250°С и предпочтительно от 150°С до 200°С. Реагенты используют в молярное соотношение фосген/дигидрохлорид диамина составляет около 2,2. Могут быть использованы большие или меньшие мольные соотношения 115, но при использовании меньших соотношений теоретические требования должны, по крайней мере, в значительной степени соблюдаться. 2750 . , 80 . 2.50 ., 110 120 . 250 . 150 . 200 . / 2.2. 115 . Высококипящие инертные галогенированные органические растворители, которые кипят при температуре по меньшей мере 275°С, предпочтительно от 275°С до 400°С. при атмосферном давлении предпочтительно представляют собой хлорированные полиядерные углеводороды, такие как хлорированные дифенилы, содержащие от 125 до 62% хлора, хлорированные терфенилы, хлорированная смесь, содержащая дифенил или терфенилы и высококипящие вещества, 1,2'-дихлорнафталин, 1,3-дихлорнафталин, 1,4-дихлор737,487 . 275 . 275 . 400 '. 125 21% 62% , , , 1.2'-, 1.3-, 1.4 - dichloro737,487. 737,487 нафталин и 3-метил-4,41-дихлордифенил. Также можно использовать простые эфиры, такие как 4-4'-дихлордифениловый эфир. 737,487 , 3--4.41-. 4-4'- . Следующие примеры иллюстрируют способ реализации изобретения. Все детали весовые. . . ПРИМЕР И. . Мета-толилендиамин подвергали взаимодействию с фосгеном в присутствии орто-дихлорбензола с образованием суспензии промежуточного продукта реакции, которую обрабатывали дополнительными количествами фосгена для превращения его в сырой раствор мета-толилендиизоэяната. Этот раствор обрабатывали природным газом для удаления хлористого водорода и непрореагировавшего фосгена, а затем подвергали вакуумной перегонке для удаления указанного выше растворителя и значительных количеств указанного выше диизоцианата, оставляя черный стеклообразный остаток, который был твердым при комнатной температуре. - - - -. solu16 -, . части вышеуказанного остатка нагревали до 1,50°С при перемешивании для перевода его в расплавленное состояние, после чего ему давали остыть до комнатной температуры. 1.50 . , . Охлажденный продукт затем повторно нагревали до температуры около 152°С и при давлении около 20 мм. ртути с целью осуществить перегонку и восстановление захваченного диизоцианата. 152 . 20 . -. Однако остаток лишь набухал и вспенивался с выделением большого количества фосгена, но дистиллят не был выделен. , . 36 100 части того же черного стекловидного остатка и 50 частей хлорированной смеси изомерных терфенилов, содержащей 42% хлора, смешивали и нагревали до полного расплавления смеси, после чего расплавленный продукт охлаждали при перемешивании 40°С до комнатной температуры. Затем охлажденный продукт подвергали перегонке при температуре в перегонном кубе около 162°С. 36 100 50 42% , 40 . , , 162, . и давление 5,0-5,5 мм. мера, кюри, при этом перемешивание прекращали в результате затвердевания остатка. 19.5 частей мета-толилендиизоцианата получали в виде дистиллята с выходом, соответствующим 19,5% от теоретического, в расчете на массу исходного остатка. b0 ПРИМЕР . 5.0-5.5 . , , 45 . 19.5 - - 19.5% , . b0 . 300 части остатка, использованного в примере , и 100 частей смеси изомерных терфенилов, содержащей 43% хлора, расплавили вместе и подвергли перегонке, используя температуру в перегонном кубе около 205°С и давление около 14 мм. ртути. В результате было получено 169 частей дистиллята, содержащего около 62,6 частей 60 мета-толилендиизоцианата, что соответствует выходу около 33,4% от теоретического, исходя из исходной массы остатка до добавления пластификатора. 300 100 43% , ' 205 . 14 . . 169 62.6 60 - - 33.4% , . Два приведенных выше примера ясно 65 иллюстрируют, что использование высококипящего инертного холгенированного органического растворителя приводит к существенному улучшению извлечения мета-толилендиизоцианата по сравнению с тем, которое можно получить с помощью растворителя с низкой температурой кипения 70°С. 65 - - 70 . Чтобы дополнительно проиллюстрировать подходящие рабочие условия настоящего изобретения, ссылка сделана на следующую таблицу. 75 , . 75 Рабочее давление остатка Максимальный выход пластификатора, % от кол-во частей, мм. рт.ст. горшок для перегонного куба Тип Детали мета-толилен темп. С. диизоцианат в пересчете на остаток Хлоризомерный терфенил 1 250 4 150 смесь 10 9,2, содержащая 42% хлора 2 250 4 170,, 10 23,6 3 250 4 160,, 10 23,6 4 250 4 173,, 20 23,4 м250 160, , 5 20,6 6 250 4 160,, 10 32,8 7,500 2 160,, 10 13,2 8,500 2 160,, 10 13,3 Остатки в приведенных выше опытах получали по методике, описанной в примере , но в случае опытов 1-6 включающий орто-дихлорбензол удаляли в количестве около 45% по массе сырого раствора метатолилендиизоцианата. 100 Приведенные выше результаты показывают, что в случае метатолилендиизоцианата 1101 - 1737487 температура около 160°С, содержание растворителя около 4% по весу и давление около 4 мм. ртути дают наилучшие выходы, исходя из остатка, загруженного в перегонный куб. % . . . - . . - 1 250 4 150 - 10 9.2 42% 2 250 4 170,, 10 23.6 3 250 4 160,, 10 23.6 4 250 4 173,, 20 23.4 m250 4 160,, 5 20.6 6 250 4 160,, 10 32.8 7.500 2 160,, 10 13.2 8.500 2 160,, 10 13.3 , 1-6 - 45% -. 100 _1101;, - 737,487 - , 160 ., 4% 4 . . ПРИМЕР . . 210 частей фосгена растворяли в 1002 частях хлордифенила, содержащего 42% , и к этому продукту при перемешивании добавляли раствор 195 частей мета-толилендиамина в 780 частях того же хлорированного растворителя. Вышеупомянутое добавление осуществляли в течение примерно 22 минут, и полученная реакция проходила при температуре от 10°С до 58°С с образованием суспензии, содержащей гидрохлорид хлоркарбонилтолуидина. После завершения вышеуказанной реакции суспензию нагревали до температуру от 1050°С до 198°С и обрабатывали газообразным фосгеном до тех пор, пока в общей сложности не было введено около 3,2 моля этого реагента и суспензия не превратилась в сырой раствор метатолилендиизоцианата. 210 1002 42% , 195 - 780 . 22 10 . 58 . , 1050 . 198 0. 3.2 - -. Полученный таким образом сырой раствор мета-толилендиизоцианата обрабатывали в течение 1 часа при температуре от 110°С. - 1 110 . до 198°С сухим природным газом для удаления хлористого водорода и непрореагировавшего фосгена. Дегазированный продукт затем перегоняли при температуре от около 104°С до около 131°С и давлении около 4,5 мм. ртути для отделения мета-толилендиизоцианата от вышеуказанного хлорированного растворителя. Метатолилендиизоцианат восстанавливали с выходом, соответствующим 82,2% от теоретического мета-толилендиамина. 198 . . 104 . 131 . 4.5 . - - . - 82.2% , - . Номер запуска. . Метод, используемый в ПРИМЕРЕ . . частей мета-толилендиамина растворяли в 1767 частях хлорированного дифенила (42% хлора) и обрабатывали сухим хлористым водородом с получением 45 суспензий дигидрохлорида мета-толилендиамина. Эту суспензию нагревали до температуры от 122°С до 212°С и обрабатывали фосгеном в течение 58 минут до тех пор, пока не было введено в общей сложности 3,12 моль этого реагента Холла 50. - 1767 (42% ) - 45 - . 122 0. 212' . 58 3.12 50 . Полученный таким образом сырой раствор метатолилендиизоцианата обрабатывали сухим природным газом в течение примерно 45 минут для удаления хлористого водорода и непрореагировавшего 55 фосгена, причем эту операцию проводили при температуре от 115°С до 1900°С. Затем дегазированный продукт фракционировали. перегоняют при температуре от 1090°С до 135°С и давлении около 5 мм. Таким образом, 60% ртути и практически чистый метатолилендиизоцианат были извлечены в виде дистиллята с выходом, соответствующим 81,4% от теоретического. - 45 55 , 115 . 1900 . 1090 . 135 0. 5 . 60 - 81.4% . Примеры и наглядно демонстрируют 65 тот факт, что использование инертного галогенированного органического растворителя, имеющего температуру кипения по меньшей мере 275°С. 65 275 . в соответствии с изобретением приводит к существенному увеличению выхода относительно чистых диизоцианатов по сравнению с выходом, который можно получить с помощью низкокипящего растворителя. 70 . Представленные ниже экспериментальные данные показывают, что использование инертного 75 галогенированного оргаменового растворителя напрямую влияет на степень конверсии, а также что повышенный выход конечного продукта не является следствием только стадии восстановления изоцианата. Эти данные представляют собой выходы метатолилендиизоцианата, которые были получены и определены перед стадией дистилляции. 75 . - - . Растворители Выходы до перегонки, % от теории, в расчете на метатолилендиамин 1-е Двухстадийный метод Орто-дихлорбензол 70 Охлорированный дифенил 2 Двухстадийный метод - с содержанием 42% на 85 мас. хлора. Вышеуказанные опыты проводились путем взаимодействия фосгена и мета-толилендиамин в присутствии вышеуказанного золя. , % , 1- - 70 - 2 - 42% 85 " - -. выделяется с образованием гидрохлорида хлоркарбонилтолуидина, который затем подвергается реакции с дополнительными количествами фосгена с получением раствора, содержащего метатолилендиизоцианат с указанными выше выходами, причем последняя упомянутая реакция происходит при температуре около 165°С. - - , - 165 0. Вышеприведенные экспериментальные данные ясно демонстрируют, что заметно улучшенные выходы сырых органических диизоцианатов достигаются при использовании инертных галогенированных органических растворителей в соответствии с настоящим изобретением. Это важно, поскольку сырой материал часто можно использовать непосредственно в качестве промежуточного продукта при производстве других продуктов, а также потому, что он способствует увеличению конечного выхода практически чистого диизоцианата. _yields - 105 . 110 737,487 -.
, ."> . . .
: 506
: 2024-04-16 09:59:00
: GB737487A-">
: :
737488-- = "/"; . , . . , . . , . , , . .
. :
:
УведомлениеЭтот перевод сделан компьютером. Невозможно гарантировать, что он является ясным, точным, полным, верным или отвечает конкретным целям. Важные решения, такие как относящиеся к коммерции или финансовые решения, не должны основываться на продукте машинного перевода.
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB737488A
[]
РПС ф Я, АРТУР КАММ ПОЧИН, британский подданный из , Миддлвич, Чешир, настоящим заявляю об изобретении, на которое я молюсь о выдаче мне патента, а также о методе, с помощью которого оно будет реализовано, быть особенно описано в , , , , , , , , , и следующим заявлением: :- Настоящее изобретение относится к соединению элементов конструкции и, в частности, относится к креплению неметаллического листового материала к металлу или другим опорам, например, при возведении облицовки потолка. , , . В связи с такой облицовкой в настоящее время становится обычной практикой крепление панелей из древесноволокнистой плиты или аналогичного материала к легким металлическим элементам, обычно Т-образного сечения, которые сами подвешены соответствующим образом к конструкции крыши здания или к балкам. верхнего этажа. , - , -, . В случае здания, имеющего скатную крышу, вышеупомянутые металлические опорные элементы могут быть расположены горизонтально на уровне карниза и обычно на расстоянии около 2 футов от центра, при этом облицовочные панели стандартного размера постепенно крепятся к нижней стороне таких элементов так, чтобы примыкать к одной из них. еще один край в край. , 2 , --. Целью настоящего изобретения является создание усовершенствованного устройства для крепления панелей, которое можно очень быстро применять для обеспечения надежного захвата панелей, в то же время полностью скрывая его от глаз при сборке потолочной обшивки. - , . Согласно этому изобретению улучшенное устройство характеризуется двумя постоянно соединенными ветвями проволоки или другого материала, которые скручены с образованием коаксиальных вставочных спиралей, причем свободные концы указанных ветвей заострены или заточены для облегчения их одновременного входа в древесноволокнистую плиту или что-то подобное. панель при прижатии устройства к последней и повороте вокруг общей оси ее винтовых ветвей. , - . 737,488 При креплении волокнистой панели к металлической опоре с помощью такого устройства последняя 45 входит в зацепление с внутренней стороной панели, прилегающей к фланцу или Т-образной головке на такой опоре, так что на ввинчиваемом в панель устройстве , одно из его винтовых плеч пройдет через край упомянутого фланца или Т-образной головки 50 и, таким образом, приведет панель в тесный контакт с последней. 737,488 , 45 - , , , - 50 . На прилагаемых чертежах: Фиг. 1 представляет собой вид снизу одного из вариантов усовершенствованного устройства для крепления панели; 55 и рис. 2 и 3 представляют собой вид сбоку, если смотреть в направлении стрелок и соответственно на фиг. 1; на фиг. 4 - вид сбоку в разрезе устройства 60 до зацепления его заостренных концов с панелью облицовки; Фиг.5 представляет собой вид, соответствующий фиг.4, но показывающий положение устройства при работе с целью крепления упомянутой панели к металлической опоре. :. 1 - ; 55 . 2 3 , , . 1; . 4 60 ; . 5 . 4, 65 . В проиллюстрированном примере крепежное устройство предназначено для крепления панелей из древесноволокнистого картона, гипсокартона или асбеста толщиной (скажем): дюйма к легкому сплаву. Элементы -секции подвешиваются в перевернутом состоянии для поддержки обшивки потолка, причем такое устройство формируется. из одного отрезка прочной стальной проволоки или другого материала, который сначала согнут в -образную форму, а затем его 75 ветвей скручены в вставочные коаксиальные спирали примерно по одному витку каждая. , , -, (): , - 75 . Свободный конец каждого колена , заточенный, как у Е, лежит непосредственно под местом соединения винтовой части с дугообразной центральной частью проволоки и направлен противоположно свободному концу другого колена. , , . Часть образует удобную ручку, с помощью которой (с помощью или без помощи воротка) устройство А можно повернуть на 85°, войдя в зацепление с внутренней поверхностью ПАТЕНТНОЙ СПЕЦИФИКАЦИИ. ( -) 85 Дата подачи полной спецификации: декабрь. : . 2,
1953. 1953. Дата подачи заявления: январь. 8, 1953. № 564/53. : . 8, 1953. . 564/53. . Полная спецификация. Опубликовано: сентябрь. 28, 1955. . : . 28, 1955. Индекс при зачислении: - Класс 44, Эли; и 89(2), (1B:2), L3(:). :- 44, ; 89(2), (1B: 2), L3(: ). ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ. . Улучшения в скреплении структурных элементов или связанные с ними. . облицовочную панель Б до тех пор, пока ее противоположно направленные концы Е не вгрызутся в материал последней. - . Обычно устройство А прикрепляется к панели В в таком положении, что одна из его точек Е входит в материал непосредственно под одним краем Т-образной головки на металлическом опорном элементе С (см. рис. 4). - ( . 4). Таким образом, когда устро
Соседние файлы в папке патенты